Коэффициент податливости

К — коэффициент податливости криволинейной трубы, учитывающий влияние внутреннего давления и сопряжения с прямолинейными трубами 7 — коэффициент интенсификации изгибных поперечных напряжений в криволинейной трубе Ри — коэффициент интенсификации изгибных продольных напряжений в криволинейной трубе [c.374]

Коэффициент податливости прокладки для случая, когда прокладку устанавливают между крышкой и опорным буртом корпуса, вычисляют по формуле [c.401]

При стыковке одинаковых фланцев 81 = 82, Уф = Уф2-Коэффициенты податливости (величина, обратная жесткости) для прокладки [c.63]

Перемещения шпилек уш, затворной части корпуса у и обтюратора Уп при предварительной затяжке и от давления выражены через соответствующие единичные коэффициенты податливости Ушз, Укз, Упз и г/шд, Укд, Упд, которые представляют собой деформации под действием силы, равной 9,8 Н. Расчет деформаций фланца выполнен с учетом местных радиальных нагрузок по приближенному методу Бидермана при этом принято, что цилиндр имеет постоянную толщину стенки, равную утолщенной части фланца. Перемещения обтюратора рассчитаны по схеме усредненных напряжений рассмотрены случаи работы обтюратора в пределах зазора и в контакте с упорным буртом. [c.229]

Методы, основанные на контроле деформации. При известном коэффициенте податливости контролируемого изделия определение сводится к нахождению разности А/ значений базы измерения до и после затяжки [c.181]

Е — модуль упругости материала, МПа Кр — коэффициент податливости криволинейной трубы, учитывающий влияние внутреннего давления (отношение податливостей на изгиб криволинейной и прямолинейной труб одинакового сечения и из одинакового материала) [c.374]

Пониженную жесткость криволинейного отрезка на изгиб учитывают в расчете введением для него коэффициента податливости. Последний учитывает деформирование (сплющивание) поперечного сечения и определяется согласно разд. 2.5. [c.375]

ОПРЕДЕЛЕНИЕ КОЭФФИЦИЕНТА ПОДАТЛИВОСТИ [c.383]

Коэффициенты податливости цц, ц22< изз и т. д. могут быть найдены при приложении напряжений а . , а у, а г и т. д. с измерением в каждом случае деформации е х- Процедура определения констант будет более понятной после рассмотрения различных экспериментальных методов. [c.211]

Коэффициент податливости криволинейной трубы (рис. П5.4) вычисляют как произведение коэффициента податливости Кр, определяемого без учета стесненности деформации ее концов от влияния примыкающих труб, на коэффициент учитывающий эту стесненность деформации, т. е. [c.383]

Коэффициент податливости Кр определяют по формуле [c.383]

X — коэффициент нагрузки Хр, — коэффициент податливости прокладки, мм/Н (мм/кгс) — коэффициент податливости рубашки корпуса, мм/Н (мм/кгс) [c.399]

Ху,—коэффициент податливости шпильки, мм/Н (мм/кгс) [c.399]

Коэффициент податливости бурта корпуса с антикоррозионной рубашкой (рис. П5.16) вычисляют по формуле [c.402]

Коэффициент податливости шпильки учитывающий податливость стержня шпильки и резьбового соединения шпилька — корпус и шпилька — гайка, вычисляют по формуле [c.402]

Коэффициент податливости втулки (шайбы) вычисляют по формуле [c.402]

Коэффициент податливости нажимного фланца [c.403]

Коэффициенты податливости Х , X, и Х вычисляют [c.403]

Для коэффициентов податливости применяются несколько более сложные правила, учитывающие коэффициент, равный 2, в выражениях для сдвиговых компонентов тензора деформации и сдвиговых относительных деформаций. Так [c.32]

Таким образом, наиболее строгим подходом для описания свойств упругости тела является применение матриц с коэффициентами податливости с учетом того, что непосредственно измеряемые величины, такие, как модуль Юнга, коэффициент Пуассона и модуль сдвига связаны непосредственно с коэффициентами податливости. [c.33]

Здесь Хь Хо - коэффициенты податливости стягиваемых деталей и болта Л/ - разность базы измерения ф - угол поворота гайки А - шаг резьбы 2р и а - углы профиля и подъема витка резьбы гайки М ,, М, Мг - моменты крутящий, завинчивания и отвинчивания ц, Цт - коэффициенты трения в резьбе и на торце гайки ДЛ - изменение сопротивления тензорезистора с1ср средний диаметр резьбы й, - диаметры, ограничивающие поверхность трения на торце гайки. [c.180]

При этом не обязательно ограничиваться обсуждением только свойств, не зависящих от времени. Коэффициенты податливости и модули упругости могут зависеть от времени, характеризуя податливость при ползучести и релаксационную жесткость в экспериментах со ступенчатым нагружением или комплексную податливость и жесткость при динамических измерениях. Для простоты обычно тщательно стандартизуют методы измерения, определяя, например, податливость при ползучести при одинаковой программе нагружения в течение одной и той же длительности нагружения. При таких измерениях существует точное соответствие между упругим и линейным вязкоупругим поведением, как это предполагал Био [1]. [c.210]

При описании экспериментальных данных необходимо выделить два важных момента. Во-первых, обычно удобнее иметь дело с коэффициентами податливости, чем с модулями упругости, поскольку в экспериментах проще создавать напряжение опреде- [c.210]

Данные для полиэтилена низкой плотности приведены на рис. 10.20, б. Следует отметить, что полученная форма уравнения для двулучепреломления не учитывает различий в свойствах структурных элементов полимера (например, кристаллических и разупорядоченных областей). Учитывая это, применим составную модель для описания механической анизотропии таким же образом, как это было сделано в разделе 10.5. Тогда для коэффициентов податливости sii, si21 4з) 4, sig и модулей упругости il) i2) < ia, С33 и 4 частично ориентированного полимера нолу-чим следующие уравнения [c.237]

Между этими коэффициентами податливости и хорошо известными характеристиками — модулями Юнга и коэффициентами Пуассона — существуют следующие соотношения. [c.212]

Рис. 10.1. Коэффициенты податливости волокна 8 и — продольный модуль и коэффициент Пуассона 5ц и VI2 — поперечный модуль и коэффициент Пуассона

Податливость при сдвиге в плоскости ху связана с коэффициентами податливости и 5 2 так, что = 2 Это соотношение отражает тот факт, что такие образцы изотропны в плоскости, перпендикулярной оси симметрии, т, е. что упругие свойства в этой плоскости характеризуются только двумя упругими константами, как и в изотропном материале. Далее будет показано, что полученный результат имеет чрезвычайно большое значение для определения упругих констант волокон. [c.213]

Для вычисления sq через коэффициенты податливости используем запись в полной тензорной форме. [c.214]

Коэффициенты податливости s,/. /, относящиеся к одной системе координат, связаны с коэффициентами относящимися [c.214]

Средние значения модулей упругости системы могут быть определены двумя путями на основе предположения об однородном распределении напряжения в системе (что означает суммирование коэффициентов податливости) или на основе предположения однородности деформации (суммирование модулей упругости). [c.233]

Уравнения (10.3) и (10.4) определяют одно значение коэффициента податливости и одно значение модуля упругости изотропного полимера. Для изотропного полимера, однако, существуют две независимые упругие константы, и эти же модели позволяют определить изотропную податливость при сдвиге S44, и изотропный модуль упругости при сдвиге С44 из уравнений [c.234]

Усредненные значения коэффициента податливости характеризуют упругие свойства изотропной системы через величины S33 и S44. Это так называемые средние значения по Рейссу [37]. Усредненные значения модуля упругости характеризуют упругие свойства системы через сзз и с — так. называемые средние значения по Фойхту [38]. В последнем случае желательно обратить матрицу и получить соответствующие значения S33 и S44 с тем, чтобы непосредственно сравнить результаты обоих- методов усреднения. Такое сравнение можно провести по данным, представленным в табл. 10.6 для пяти полимеров. В случае полиэтилентерефталата и полиэтилена низкой плотности измеренные изотропные значения коэффициента податливости лежат между вычисленными предельными значениями этим подтверждается, что в названных полимерах молекулярная ориентация действительно является главным фактором, определяющим механическую анизотропию. Для найлона измеренные значения податливости близки к граничным значениям это свидетельствует о том, что наряду с моле- [c.234]

Для полиэтилентерефталата экспериментальные значения коэффициентов податливости находятся примерно посредине между предельными значениями (см. табл. 10.6). Для волокон холодной вытяжки это условие выполняется почти точно [47]. [c.239]

Аналогично определяется условие контакта в точке В, однако вместо коэффициентов податливости используются обратные им коэффициенты жесткости. [c.133]

Вычисленные. по теории упругости [11] перемещения и напряжения в сечениях, проходящих через площадки контакта, существенно нелинейны. Эпюры осевых перемещений имеют характер ломаных линий, в которых явно выделяются два участка, близких к линейным, — по самой площадке контакта и по остальной части сечения, и небольшой переходной участок. Эта нелинейность имеет местный характер и распространяется на глубину, примерно равную утроенной ширине площадки контакта, что позволило при определении местных коэффициентов податливости ограничить расчетные зоны узлов. Коэффициенты податливости в местах контакта находились для всех рассмотренных узлов как разность усредненных методом наименьших квадратов перемещений (от единичных нагрузок) соответственно по площадке контакта и остальной части сечения. Поскольку вычисление этих коэффициентов от изгибающих моментов и нормальных (осевых) нагрузок имеет свои особенности, эти два случая рассматриваются отдельно. [c.134]

Для образца в виде волокна различные коэффициенты податливости показаны схематически на рис. 10.1. Аналогичной симметрией обладают одноосно-ори- ентированныё листы. [c.212]

Хенниг [51] предложил выражать изотропный продольный модуль Ей как З/Е = S33 + ц, где S33 и ц — коэффициенты податливости одноосно-ориентированного полимера. Такой подход не является особым случаем составной модели, но следует из упрощенного рассмотрения, не учитывающего сдвиговых компонент податливости. Справедливость такого подхода была подтверждена для некоторых стеклообразных полимеров при низких степенях молекулярной ориентации. [c.241]

Изгибающий момент является самоуравновешениой нагрузкой, и напряжения от него быстро затухают в небольшой зоне, примыкающей к площадке контакта. Поэтому для расчета по теории упругости может быть выбрана эта ограниченная зона конструкции, а напряжения по местам ее сопряжения с остальной частью конструкции могут быть приняты равными нулю. Выполненные расчеты показали, что при увеличении расчетной зоны конструкции коэффициенты податливости практически не менялись. Чем меньше относительная длина площадки контакта, тем больше угол ее поворота и меньше поворот всего узла как н елого тела. Для рассматриваемых площадок местный угол поворота от моментной нагрузки в 15—20 раз превышает угол поворота сечения, расчетного элемента (дпя осевой нагрузи в 2—2,5 раза). В данном случае методы строительной механики неприменимы, так как они не отражают этих явлений. [c.134]

Осевые нагрузки, приложенные к площадкам контакта, не являются самоуравновешенными нагрузками. Поэтому зона затухания вызванных ими напряжений уже не определяется принципом Сен-Венана, а зависит от характера приложения осевых и уравновешивающих нагрузок, создающих в большей части конструкции напряжения и деформации, соизмеримые с напряжениями и деформациями на площадках контакта. Однако так как размеры площадок малы по сравнению с расстояниями между местами приложения нагрузок (точка 4 и во фланце крышки, 5 и С во фланце корпуса, Ак Е - в нажимном кольце см. рис. 3.1) и с размерами сечения фланцев, то в соответствии с указанным принципом зона местного возмущения напряженного состояния, т.е. зона перехода разрывных и нелинейных эпюр напряжений и перемещений в непрерывные и линейные, совпадает с рассмотренной выше зоной затухания напряжений от моментных нагрузок. Поэтому расчетные участки для определения по теории упругости местных коэффициентов податливости от осевых нагрузок выбираются аналогично предыдущему случаю. Граничные условия в местах соединения этих участков с остальной частью конструкции уже не являются нулевыми, однако они могут быть определены приближенно методом 1 гл. 3 доя конструкции, расчлененной по местам контакта. [c.135]

В табл. 4.3 приведены величины местных коэффициентов угловой податливости ipp от осевой нагрузки Р(кН/м) и от моментной нагрузки М(Н м/м) для контактнях площадок Л и В разъемного фланцевого соединения корпусной конструкции (см. рис. 2.1). Здесь Е - модуль упругости (МПа). Приближенные величины коэффициентов найденные для рассматриваемых фланцев по работе [10], оказываются заниженными для площадки А - 0,22, для площадки В - 0,273. Коэффициенты податливости от осевой нагрузки в работе [10] не рассмотрены. [c.137]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология