Модуль поперечный

Модуль сдвига О, известны также как модуль упругости при кручении, модуль упругости второго рода или модуль поперечной упругости, равен напряжению сдвига, деленному на сдвиговую деформацию. Напряжение сдвига, приложенное к изотропному образцу илп к металлу с кубическими решетками, изменяет форм, ,1 образца без изменения его объема. Напряжение сдвига определяется как приложенная сила, деленная на площадь, к которой приложена сила, В качестве характеристики деформации берется величина, называемая относительным сдвигом и равная 0 (рис. 4).2 [c.198]

При исследовании поперечного модуля сжатия в качестве деформирующего воздействия часто используют электрическое поле [133, 140, 171, 180, 186]. В этом случае модуль поперечного сжатия пленки определяется из следующего соотношения [c.148]

Таким же образом и связаны с модулем (поперечный модуль) и соответствующими коэффициентами Пуассона 21 = 1а и VзJ = Vlз в случае, когда напряжение действует в плоскости, перпендикулярной оси волокна, т. е. [c.212]

Коэффициент А при произведении компонент тензора деформации (при в квадратичном члене ) называется модулем поперечной упругости. Его физический смысл становится ясным, если рассмотреть простой сдвиг тогда Yia О, а все остальные компоненты тензора y равны нулю. Потенциал Рейнера (1.60) предсказывает, что в этом случае появятся не только касательные, но и поперечные нормальные напряжения, направленные перпендикулярно направлению сдвига [c.61]

Металл Модуль продольной Модуль поперечной Коэффи- [c.241]

В простейшем приближении БЛМ рассматривают как однородное изотропное двумерное жидкое тело с осью симметрии упругих свойств, перпендикулярной его поверхности (рис. XV.9). Для таких систем модуль поперечной упругости (модуль Юнга) можно представить в виде [c.27]

В устойчивости мезофазы. При увеличении номера члена гомологического ряда, т. е. числа атомов углерода в концевой цепи, обнаруживается заметное периодическое изменение как температуры перехода нематик— изотропная фаза [76], так и ряда других свойств (например, параметра порядка [54, 77], приращения удельной теплоемкости [14], энтропии превращения [14], модуля поперечного изгиба [78] и т. д.). Часто это называют четно-нечетным эффектом. Качественно причину эффекта можно понять исходя из строения молекулы (рис. 2.3.5). Б четных членах ряда характер и расположение концевых групп [c.61]

Как и следует ожидать, в выражение для деформации входят модули поперечного и продольного изгибов, соответственно 11 и 33, а не модуль кручения 22. Из-за ориентирующего влияния поверхности стекол, 0 = 0 при 2 = О и г = , где ё — толщина пленки. Поэтому 0 достигает максимума 0т при г = с1/2, [c.127]

Иными словами, деформация возникает только при полях выше определенного критического значения Не. Это явление называют эффектом Фредерикса. Условие порога (3.4.2) можно использовать для непосредственного определения модуля поперечного изгиба ki. [c.128]

Для модуля поперечного сжатия пленки (Yj) получается выражение, аналогичное закону Гука в области малых деформаций [c.148]

Относительное изменение толщины пленки при этом обычно определяют на основании измерений ее удельной электрической емкости. Оценки, проведенные в ряде работ [133, 140, 171, 180, 186, 187], показали, что модуль поперечного сжатия различных черных пленок составляет 10 —10 дин1см . [c.148]

Такой разброс значений модуля поперечного сжатия объясняется в значительной мере различием в данных по изменению толщины пленки под действием электрического поля. Более точные измерения Milh [121, 173, 179] показывают, что относительная деформация обычно очень мала и модуль поперечного сжатия черной пленки может достигать гораздо больших значений. [c.149]

S hubmodul m модуль упругости при сдвиге, модуль поперечной упругости, модуль сдвига S hubspannung f напряжение сдвига, касательное напряжение [c.610]

При создании РТК с применением серийных ПР нередко оказывается, что выбранный по грузоподъемности робот имеет степени подвижности, не нужные для выполнения данной операции. Применение такого робота приводит к неоправданно большому расходу энергии на перемещение излишних масс и загромождению РТК дополнительными агрегатами и коммуникациями. Поэтому как в нашей стране, так и за рубежом все более широкое применение получают ПР агрегатно-модульной компоновки, состоящие из унифицированных узлов-модулей для выполнения отдельных движений. Из отдельных модулей можно скомпоновать ПР, имеющий от двух до шести степеней подвижности в соответствии с требованиями технического задания на РТК. Типичным представителем ПР агрегатно-модульной компоновки является напольный стационарный ПР мод. РР-16Р (ЧССР) [22], предназначенный для обслуживания металлорежущего оборудования. Грузоподъемность его манипулятора 16 кг, максимальное число степеней подвижности 6, привод пневматический, управление цикловое. Максимальный вылет схвата 2000 мм, зона обслуживания круговая. Характерной особенностью этого ПР является наличие модуля поперечного сдвига манипулятора на 50 мм, что удобно для загрузки заготовок в пр испособления металлорежущих станков. Из модулей этого ПР может быть составлено до семи компоновочных схем с числом степеней подвижности от 1 до 6. [c.12]

Типовым представителем отечественного ПР агрегатно-модульной конструкции является мод. РП1 /1-25 грузоподъемностью 25 кг [13]. Из модулей базовой модели могут быть собраны различные ПР для выполнения конкретных работ. На рис. 61, а показан вариант компоновки модульногоПР для работы в прямоугольной системе координат. На неподвижном основании 1 установлен модуль подъема 2, на котором при необходимости могут быть закреплены самостоятельные модули поперечного сдвига 3 и радиального или продольного хода 4. На модуле продольного хода 4 устанавливается модуль 5, который обеспечивает вдвижение и выдвижение манипулятора 6, поворот манипулятора 6 вокруг продольной оси и зажим — разжим ЗУ 7. Таким образом, данная компоновка ПР обеспечивает пять степеней подвижности его рабочего органа, что позволяет использовать этот ПР для обслуживания металлорежущих станков. [c.157]

Рис. 5.4.1. Температурная зависимость модулей поперечного и продольного изгибов кп (- -) и кзз (О) соответственно в нематической фазе ЦБООА перед точкой перехода смектик А — нематик. Данные приведены в виде отношения кц/И Х где Дх — анизотропия диамагнитной восприимчивости нематика. Сплошная линия — значения параметра порядка 8, нормализованные так, чтобы они соответствовали Лц/Дх ири высоких температурах. Модуль поперечного изгиба ки лишь незначительно отличается от модуля обычного нематика, тогда как модуль продольного изгиба кзз обнаруживает критическое возрастание Эблизи ГAN, обусловленное предпереходными флуктуациями (Ченг, Мейер и

Чтобы сравнить упругость жидкого крист ыллэ с упру-гостью обычного кристалла, надо сравнить их упругие энергии, приходящиеся на единицу объема. При этом можно для качественной оценки пренебречь различием модулей поперечного, продольного изгиба и кручения и, вычисляя упругую энергию жидкого кристалла, использовать их среднее значение. Сравнение показывает, что упругая энергия твердого тела в типичной ситуации оказывается по меньшей мере на десять порядков больше упругой энергии жидкого кристалла [c.25]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология