Расход водорода

Рис. 1. Зависимость суммарного расхода водорода от концентрации водорода в циркуляционном газе на входе в реактор при различном содержании водорода в свешем водородсодержащем газо (давление в системе 4,0 МПа, кратность циркуляции при гидроочисткв дизельного топлива 200, керосина 300).

Расход водорода на растворение и потери его через неплотности системы. В схему гидроочистки моторных топлив после реактора и системы теплообмена продуктов реакции с сырьем включен сепаратор для разделения циркулирующего водородсодержащего газа и гидрогенизата. Давление сепарации зависит от перепада давления в системе циркуляции водородсодержащего газа, температура — от выбранного варианта схемы теплообмена 40—50°С при холодной сепарации гидрогенизата и 160—230 °С при горячей. [c.20]

Ghj - расход водорода, м /м - производительность катализатора, м /кг PHj - парциальное давление водорода в реакторе, МПа и - объемная скорость подачи сырья, ч [c.10]

Ниже приведены теоретические данные по расходу водорода при гидрировании различных соединений, в молях водорода на 1 гетероатом [14] [c.17]

Расход водорода суммарный, % (масс.).......0,266 0,248 [c.17]

Все катализаторы гидроочистки устойчивы к отравлению. Несколько снижает активность катализатора присутствие окиси углерода, которая может поступать в реактор со свежим водородсодер-жащим газом. В условиях гидроочистки нод воздействием водорода окись углерода гидрируется до метана, что увеличивает расход водорода на реакцию. [c.15]

Увеличение объемной скорости жидкого сырья или уменьшение продолжительности контакта при парофазном процессе ведет к снижению жесткости гидроочистки интенсивность всех каталитических и термических реакций понижается, в результате расход водорода на реакцию падает. [c.19]

Расход водорода на гидрирование при гидроочистке сернистых нефтепродуктов [c.19]

Б некоторых случаях возникает необходимость повысить концентрацию водорода в циркуляционном газе нри помощи абсорбции, тогда расход водорода на отдув несколько снижается. Однако данное решение должно быть экономически обосновано. [c.20]

Количество растворенного водорода в процессе гидроочистки можно определить расчетом газового баланса на ЭВМ, Однако в некоторых случаях необходимо иметь предварительные данные по общему расходу водорода. Для этого рекомендуются ориентировочные данные расхода водорода на растворение, в % (масс.) [c.21]

Суммарное влияние парциального давления водорода слагается из раздельных влияний общего давления, концентрации водорода в циркуляционном газе и отношения водород углеводородное сырье. Хотя все положительные результаты достигаются за счет увеличенного расхода водорода, целесообразно поддерживать и общее давление и содержание водорода в циркуляционном газе на максимально возможном уровне, насколько это допускается ресурсами свежего водородсодержащего газа. и экономическими соображениями. [c.46]

Расход водорода на сырье % (масс.) 0,34 0,44 41,0 0,30 0,24 0,23 0,27 0,25 0,30 [c.136]

Растворимость водорода также зависит от природы жидкой фазы и ее количества. С уменьшением плотности растворителя, ндпример в ряду дизельное топливо — керосин — бензин, растворимость водорода возрастает. Чем больше образуется при сепарации жидкой фазы, тем больше расходуется водорода на растворение. [c.21]

Температура. С повышением температуры скорость реакции изомеризации возрастает до ограничиваемого равновесием предела. Дальнейшее повышение температуры приводит лишь к усилению реакций гидрокрекинга с образованием легких газов. При этом возрастает расход водорода, а выход изомеров снижается. [c.199]

Расход водорода в процессе невелик — всего 0,1—0,3 % масс. [c.202]

Расход водорода, % масс. 0,4 0,35 0,42 0,4 [c.218]

Высокие выход и качество топлив 2. Соотношение ДТ Б выше, чем в схеме рис. 11.2,а 1. Повышенный,по сравне-нию со схемой рис. 11.2,а, расход водорода [c.258]

Процесс гидрирования проводится обычно при 300—400°С, расход водорода достигает 10% от объема обрабатываемого газа. [c.201]

Массовый расход водорода (в %) определяется на основе [c.85]

В процессе гидроочистки в зависимости от вида сырья и концентрации водорода в водородсодержащем газе затраты на водород колеблются от 6 до 30% от общей суммы затрат на переработку. Таким образом, расход водорода в значительной мере влияет на 1кономику процесса гидроочистки моторных топлив. [c.15]

На промышленных установках гвдроочистки общий расход водорода складывается из расхода ва-реакцвю, отдув циркуляционного водородсодержащего газа для поддержания задамой концентрации водорода, расхода на растворение й потери через неплотности си-, стемы. [c.17]

Учитывая сложную зависимость расхода водорода на реакции, можно рекомендовать лишь ориентировочные значения расхода на гидрирование. В табл. 4 приведен расход водорода для гидроочистки нефтяны х фракций из смеси татарских нефтей. [c.19]

Примечание. Расход водорода ппи БНИИНП. указанных условиях вычислен во [c.19]

Расход водорода на отдув. В зависимости от требуемой степени очистки сырья определяется оптимальное парциальное давление водорода в.процессах гидроочистки. Расход водорода на отдув появляется в связи с тем, что для поддержания оптимальНогЬ парциального давления приходится непрерывно выводить (отдувать) из системы небольшой поток циркуляционного водородсодержащего газа и заменять его свежим водородом. [c.19]

Увеличение объеш1б 1 о ил -яШдкбго шрья или уменьшение продолжительности контакта при пар фа дом процессе ведет к снижению интенсивности всех каталитических и термических реакций. Однако при этом уменьшается расход водорода и образование кокса на катализаторе. Если процесс осуществляется в жидкой фазе, повышение объемной скорости способствует улучшению очистки за счет эффективной скорости диффузии водорода. [c.45]

При наличии ресурсов дешевого водорода горячая сепараци] (см. рис. 13) более эффективна, чем холодная, так как снижаютс капиталовложения и эксплуатационные расходы, за исключение расхода водорода, который возрастает. Наиболее эффективной тем пературой горячей сепарации, связанной с минимальным расходов водорода, является та, при которой с газом уходит не более 20 нефтепродукта. [c.72]

Обычно наблюдаемая степень удаления арота не превышает 30%, даже при высоких показателях по удалению серы. Прямая деструкция азотсодержащих соединений невозможна из-за высокой термической стабильности. Энергия разрыва связи С-КНг составляет 335,2 Дж/моль, т. е. практически равна энергии разрьта связи С-С. Удаление азота обязательно должно включать стадию насыщения кольца [36,40]. В результате расход водорода высок — 6-7 моль водорода на моль аммиака [37]. Для ускорения реакции деазотирования в катализаторе необходимы обе функции - гидрирования и гидрообессеривания [47], но они сильно зависят от типа соединений. Азотсодержащие соединения оказывают ингибирующее влияние на активные центры катализаторов гидрообессеривания, природа которых пока полностью не выяснена. В целом гидродеазотирование гетероциклических соединений азота изучено хуже, чем гидрообессеривание. Ясно, однако, что тип связи азота, так же как и связи серы, играет большую роль и определяет скорость деструктивного гидрирования азотсодержащих соединений. Например, алифатические амины значительно более реакционноспособны, чем ароматические. [c.56]

Эксплуатация установок гидроочистки подтвердила эффектив-юсть применения промышленных АКМ и АНМ катализаторов, I при переработке малосернистого сырья выявила возможность зна-штельного смягчения режима гидроочистки. Это касается Изменения таких параметров, как общее давление в системе, объемная скорость юдачи сырья, кратность циркуляции водородсодержащего газа I длительность безрегенерационного периода. При этом обеспечивается требуемое качество целевого продукта. В табл. 21 приводятся 1ромышленные данные по основным режимам работы установок гидроочистки старого типа и общему расходу водорода в процессе гидро-эчистки прямогонных дизельных фракций. Общий расход водорода [c.135]

Расход водорода на гидроочистку и гидрообессеривание также завр сит от содержания гетеропримесей в сырье и его происхождения. [c.213]

В процессе гидроочистки используют ие чистый водород, а газ, в котором содержится от 50 до 95% (объем) водорода, остальную часть составляют метан, этан, пропан и бутан. В результате реакций гидроочистки водород поглощается, образуются углеводородные газы, сероводород и вода. Расход водорода восполняется подачей его с установок риформинга, с уста-1ЮВ0К производства водорода и других источников. [c.222]

Температура, объемная скорость сырья и давление оказывают влияние на скорость и глубину гидрогенолиза гетеропримесей в газофазных процессах гидроочистки топливных фракций в полном соот ветствии с химической кинетикой. Как видно из рис. 10.И,а,б, требуемая применительно к дизельным топливам глубина обессе — рив.шия 90 —93 % достигается при объемной скорости 4 ч , давлении 4 МПа и температурах 350 — 380 °С. При температурах свыше 420 С из-за более быстрого ускорения реакций гидрокрекинга воз )астает выход газов и легких углеводородов, увеличиваются кок ообразование и расход водорода. Для каждого вида сырья и катализатора существует свой оптимальный интервал режимных параметров (см. табл. 10.15). [c.213]

Достаточно подробная характеристика нефтяных остатков быу.а приведена в табл. 7.4 применительно к термодеструктивным процессам их переработки. Наиболее важными из показателей кач ества нефтяных остатков как сырья для каталитических процес — сов их облагораживания и переработки являются содержание металлов (определяющее степень дезактивации катализатора и его расход) и коксуемость (обусловливающая коксовую нагрузку реге — нераторов каталитического крекинга или расход водорода в гидро — ген изационных процессах). Имергно эти показатели были положены в основу принятой за рубежом классификации остаточных видов сы))ья для процессов каталитического крекинга. По содержанию ме аллов и коксуемости в соответствии с этой классификацией не( тяные остатки подразделяют на следующие четыре группы [c.221]

Расход водорода зависит от назначения процесса, используемого сырья, катализатора, режима процесса, глубины гидрок — рек гнга и других факторов. Чем легче продукты гидрокрекинга и тяжелее гидрокрекируемое сырье, тем больше расход водорода и тем выше должно быть соотношение водород сырье. [c.231]

В табл. 11.3 дана сравнительная оценка наиболее значимых ДС1СТОИНСТВ и недостатков схем рис. 11.2,а-г по таким показателям, кс1к выход и качество моторных топлив, соотношение дизельное тс пливо бензин, расход водорода, давление процесса и капитальные Зс траты. Следует однако отметить, что такой сопоставительный анализ без подробного технико-экономического обоснования и без у ета потребности экономического района в тех или иных нефтепродуктах не является достаточно объективным, тем не менее он позволяет выбрать наиболее предпочтительные и технически легче р< ализуемые ва — [c.258]

Расход водорода в процессах каталитического гидрооблагораживання нефтяных остатков является весьма важной величиной, необходимой при расчетах материальных балансов, определения мощностей как для производства водорода, так и для расчета схем иаппаратурывсего комплекса в целом. Определяется он обычно расчетным путем на основе экспериментальных данных по элементному составу сырья и продуктов, их выходам с использованием эмпирических уравнений материального баланса. Исходя из общих представлений о составе продуктов рассматриваемых процессов, уравнение материального баланса может быть представлено в следующем виде [c.84]

Экспериментальные исследования процессов дня прямого гидрообес-серивания мазутов показали большую зависимость их эффективности от компонентного состава и физико-химических свойств остаточного сырья. Анализ имеющихся данных об уровне развития этих процессов для облагораживания нефтяных остатков по мере утяжеления перераба-тьшаемого сырья показали, что для них характерно более резкое ухудшение основных показателей, чем наблюдались при развитии процессов гидроочистки нефтяных дистиллятов при утяжелении их сырья от бензина до вакуумного газойля. Как для гидроочистки дистиллятов, так и для гидрообессеривания нефтяных остатков главные показатели, определяющие эффективность и экономичность процессов — расход водорода и катализатора, давления в реакторах, производительность ехшницы реакционного объема (рис. 1.1). [c.9]

Расход водорода при гидрообессеривании остатков изменяется в пределах 80-140 м= /м , причем на реакции гидрогенолиза гетероатомных соединений расходуется лишь около 30%, а остальная часть идет на гидрирование ароматических соединений углеводородов, смол и продуктов расщепления [5, 6, 7, 8]. Производительность катализатора в зависимости от содержания в сырье металлов и асфальтенов при глубине удаления серы 70-93% изменяется в пределах 5,2-1,2 м /кг [9,-10], в то время как на дистиллятном сырье эта величина составляет до 40 м /кг. Низкие показатели по производительности катализаторов свидетельствуют о том, что проблема защиты их от дезактивации является весьма важной. Для подавления коксообразования на катализаторе вьшуждены прибегать к повышению давления водорода в реакторе. Это ведет к увеличению металлоемкости аппаратуры и возрастанию потребления электроэнергии [11,12]. [c.9]

В условиях каталитического гидрооблагораживання удаление кислорода происходит из кислородсодержащих соединеш1Й за счет их восстановления до соответствующих углеводородов. Механизм их гидрирования такой же, как и для азотсодержащих соединений [37]. Например, если предположить, что кислород удаляется из фенолов или бензофурана, то вначале потребуется насыщение аренового кольца и расход водорода составит 4-6 моль на моль образующейся воды. [c.56]