Общий расход пара

И, интегрируя в пределах от начального количества отгоняемого углеводорода до его конечного количества Оа, получить выражение Мак-Адамса для определения общего расхода пара на перегонку [c.80]

Четвертый контур, образованный датчиком расхода пара 19, регулятором 16 и регулирующим клапаном 18, обеспечивает стабилизацию общего расхода пара в конвекционную зону печи. [c.130]

Для улучшения работы контуров регулирования температур (первые три контура) введена корректирующая связь с использованием блока предварения Ии сумматора 12, образующих дифференциальное звено, а также сумматора 13. Сигнал, поступающий от сумматора 13 через функциональный блок 14 и сумматор 15, обеспечивает коррекцию общего расхода пара по температурному режиму печи. [c.130]

По общему расходу пара и скорости, равной 75% скорости залива труб, определяется их число. Затем выбирается кожух стандартного размера, вмещающего определенное число труб, при этом используется полное число труб, если в выбранный кожух вмещается их большее количество. [c.67]

Пример XI. 6. 3000 кг неочищенного скипидара, содержащего 8% воды, подвергают перегонке с водяным паром при давлении 760 мм рт. ст. Для перегонки применяют насыщенный пар давлением р= 1,725 кгс/см -. Определить общий расход пара. [c.366]

Из равенства (8.9), применяемого для вычисления расхода греющего пара на выпаривание, видно, что общий расход пара определяется тремя слагаемыми правой части первое из них — расход пара на изменение энтальпии выпариваемого раствора, второе — расход пара на образование вторичных паров и третье — расход пара на компенсацию потерь тепла в окружающую среду. [c.188]

Общий расход пара с давлением 9 атм на выпарку раствора во второй ступени будет 137 + 88,8 = 225,8 226 кг. [c.444]

Общий расход пара, проходящего через тарелку, 0 = 0, + О.. [c.242]

Общий расход пара в выпарном аппарате периодического действия [c.121]

Уравнения, рекомендуемые для расчета абсорбционных колонн, справедливы для ректификационных колонн, если внести некоторые изменения концентрацию выразить в мольных долях, расходы О и L вместо инертного газа и абсорбента соответственно отнести к общему расходу пара и жидкости в колонне. Рекомендуется также пользоваться коэффициентами массопередачи, отнесенными к паровой фазе, так как в этом случае расчетные уравнения для укрепляющей и исчерпывающей частей колонны идентичны. [c.359]

Определение общего расхода пара. Пар расходуется на перегонку, нагревание смеси до температуры перегонки и испарение скипидара [c.367]

Общий расход пара Орп = 1265 кг/ч. Тепловой коэффициент установки [c.417]

Чтобы определить составляющие общего расхода пара при сливе жидкости из резервуара, необходимо знать объем газового пространства, в которое [c.95]

Общий расход пара [c.113]

Общий расход пара при сливе [c.126]

Общий расход пара прп сливе [c.128]

Общий расход пара равен [c.209]

Из этих данных следует в частности, что даже при небольшом содержании в газе H2S и СО2 более выгодно использовать процесс Сульфинол. Для реализации этого процесса требуются меньшие эксплуатационные и капитальные затраты (общий расход пара снижается по сравнению с МЭА-очисткой в 2 раза, капитальные вложения — в 1,3 раза). Практика показывает, что оборудование и установки, предназначенные для МЭА-очистки, можно легко приспособить для проведения процесса Сульфинол. При этом производительность установок может быть значительно увеличена. Технологические схемы и режимы процессов Сульфинол и МЭА-очистки не различаются между собой. В процессе Сульфинол давление в абсорбере определяется, как правило, давлением поступающего газа — чем выше давление, тем эффективнее протекает процесс очистки особенно большой эффект от повышения [c.156]

Несмотря на то, что в непрерывном процессе приходится нагревать уголь на 100° С выше, а при 10 кГ/см на 200° С выше, чем в периодическом процессе при атмосферном давлении, расход тепла на 1 кг продукции составляет 600—900 кал при расходе острого пара 0,5 кг кг продукта. Это соответствует общему расходу пара около 2,0 кг кг поглощенных углеводородов, между тем как в периодических адсорберах общий расход пара на десорбцию и сушку составляет 4—6 кг кг. [c.163]

Расход пара с учетом теплопотерь (5%) составит 2350 кг/ч. Общий расход пара на аппарат (без сивушной колонны) равен Р = 2370 + 765 -4- 2350,0 = 5485 кг/ч, 5485-24 ,, [c.76]

Как видно, требуется большая мощность. При расходе 10 кг пара на 1 квт-ч общий расход пара на турбокомпрессор составит 700 кг/ч. В данном случае экономия пара составит около 30%. Надо учесть, что применение турбокомпрессора требует квалифицированного обслуживания и повышает эксплуатационные расходы. [c.244]

Проницаемость газов в тонкие поры адсорбентов растет с увеличением давления. Поэтому отгонка адсорбированных веществ из активного угля водяным паром проводится под небольшим избыточным давлением 0,3—0,6 МПа. Водяной пар расходуется не только на отгонку адсорбированного вещества, но и на нагрев адсорбента до температуры кипения азеотроп-пой смеси. Поэтому общий расход пара подразделяют по назначению на греющий пар и на динамический пар. [c.195]

Прп расчете теплоты необходимо учитывать также тепловые потери, которые, как правило, ие превышает 5 % от общего расхода пара. [c.316]

Общий расход пара В (кг) [c.789]

Общий расход пара, кг/ч..................2400 [c.814]

В описываемой установке бражная колонна 14 обогревается вторичным паром, поступающим из дефлегматора-испарителя 9, которым ректификационная колонна 12 оборудуется вместо обычного дефлегматора. Эпюрационная 13 и ректификационная 12 колонны обогреваются паром через кипятильники 15 и 18, что в отличие от обогревания колонн открытым паром предотвращает отрицательное влияние примесей пара на качество получаемых продуктов, а также позволяет использовать конденсат, отходящий из кипятильников, для получения из него чистого вторичного пара в дефлегматоре-испарителе. Кроме того, в схеме рационально используется тепло барды и лютерной воды. Все это в сочетании с двукратным использованием тепла греющего пара позволяет сократить общий расход пара на установку на 40...45 %. [c.1011]

Жидкость массой О необходимо нагреть от начальной температуры /н до конечной /к- ) кость интенсивно перемешивается, так что в каждый момент времени ее температура по всему объему одинакова. Нагрев ведется через теплообменную поверхность Р за счет конденсации насыщенного пара — температура его Т, энтальпия Н, энтальпия конденсата Л. Требуется найти общий расход пара и время нагрева жидкости т гр. [c.601]

Как следует из таблицы, замена моноэтаноламиновой очистки способом Сульфинол позволяет увеличить почти в 1,5 раза нагрузку по газу. При этом для обеспечения нормальной работы регенератора его диаметр пришлось увеличить в 1,5 раза. Регенератор имел 18 клапанных тарелок, остальное оборудование — теплообменники, холодильники, хранилище, узел приготовления раствора— могут быть такими же, как и при моноэтаноламиновой очистке. По данным [188], регенерацию ведут нри 65 °С. Общий расход пара нри очистке методом Сульфинол снижается в 2—2,5 раза по сравнению с моноэтаноламиновой очисткой и на 10% по сравнению с очисткой горячими растворами поташа. Это объясняется уменьшением количества отдувочного нара и значительным снижением расхода нара на покрытие недорекуперации в теплообменниках, так [c.244]

Общий расход пара 4278-0,05=214 т/сут, давление пара 0,3 МПа, теплосодержание 2710 кДж/кг. [c.262]

Удельный расход пара 0,25 кг/кг испаренной влаги. Общий расход пара 3519-0,25=880 т/сут. [c.294]

Общий расход пара по скорости гонки, кг/кг [c.164]

Выход И качество эфирного масла при переработке лаванды на аппаратах НДТ-ЗМ ниже, чем на УРМ-2, несмотря на более высокий общий расход пара. Это объясняется в основном условиями перегонки в первой колонне НДТ-ЗМ, в которой сырье, увлажненное конденсатом на входе, перемещается вверх в течение 15 мин в прямотоке с паром и в противотоке с конденсатом. По сравнению с НДТ-ЗМ аппараты УРМ-2 характеризуются более эффективным режимом перегонки в начальный период. В первые 15 мин, когда извлекается свыше 80 % масла, в аппаратах УРМ-2 в несколько раз выше градиент концентрации благодаря тому, что количество пара относительно сырья в 3—4 раза больше, чем в первой колонне НДТ-ЗМ, и пар движется в противотоке с сырьем, а конденсат появляется на поверхности частиц после того, как отгонится большая часть масла. [c.164]

В числителе указан общий расход пара, в знаменателе — подаваемый со стороны остальная потребность в паре удовлетворяется за счет выработки его в котлах-утилнзаторах. [c.345]

Водяной пар на битумных установках используют для привода поршневых насосов, перекачиваюш,их сырье и битумы, и в качестве теплоносителя для обогрева трубопроводов и емкостей. Иногда, например, при производстве высокоплавких битумов, пар применяют для разбавления газов окисления. Удельный расход пара неодинаков не только на разных заводах, но даже и на установках одинаковой производительности. Такое положение в какой-то степени объяснимо тем, что битумные установки проектировали разные проектные организации в разное время, что и предопределило разные решения по размещению обогреваемых аппаратов и коммуникаций. В то же время, как уже отмечалось [53,54,87], битумные установки, иа которых окислительными аппаратами служат трубчатые реакторы, характеризуются, как правило, повышенным расходом пара — до 60 кг у. т. на 1 т продукта (битумные производства в Ангарске, Ярославле и Сызрани), что обусловлено необходимостью многократной циркуляции битума в системе трубчатый реактор — испаритель. Меньшие затраты пара на перекачивание требуются при использовании колонн и кубов. Так, общий расход пара на Новоуфимском НПЗ, где для окисления используют колонны и кубы, составляет 13 кг у. т,/т. [c.122]

V — часть общего расхода пара в колонне, приходящаяся на долю компонентов заданной сыеси [c.5]

Циркуляция и подпитка ограничены (рис. 7, в). Этот механизм подобен второму, за исключением того, что существует небольшая циркуляция в пучке по сторонам и у основания. Этот поток жидкости испаряется в нучке и образующийся пар проходит вверх, где соединяется с паром, генерируемым при движении жидкости в пучок сверху. Снова создается предельное условие, когда общий расход пара препятствует достаточному притоку жидкости сверху. Как и во втором случае, этот механи.зм наблюдается в больших пучках с плотной упа1совкой 1 )уб. [c.409]

Примечание. В числителе укизан общий расход пара в знаменателе —то количество, которое надо подать со стороны остальная потребность в паре удову1етиоряется за счет выра ботки в котлах-утнлизаторах. [c.162]

При выдавливапин жидкости пар расходуется главньш образом на наддув и заполнение объэма, ранее занятого жидкостью. Однако при большом времени слива расход napi вследствие конденсации па поверхности жидкости и на стенках резервуара мажет составить от 10 до 35% общего расхода пара. Значительный расход пара па конденсацию происходит при медленном опорожнении резервуара. [c.130]

Из теплового баланса имеем 650,ЗР + 102000 + -t- 147000 = 19800-1- 6200 + 630 + 123000 + 587000 + -fl04P 546,ЗР=487630 Р = 890 кг/ч. Расход пара с учетом теплопотерь (5%) составит 935 кг/ч. Общий расход пара в аппарате (без второй ректификационной колонны) Р = 3150 + 785 + 815 = 4750 кг/ч или = 38,0 кг/дал спирта. [c.142]

Основным преимуществом процесса явилась улучшенная регенерация 1ла, а, следовательно, снижение расхода пара. Фактически все тепло реак-л и тепло, расходуемое в разлагателе, регенерируется в карбаматном кон-тсаторе в виде пара давлением 0,6 МПа. Общий расход пара составил ) кг/т. При оптимизации процесса фирма ожидает расход пара понизить 300 кг/т. [c.277]

Для создания условий отпарки раствора при мольном отнощении NH3/ O2 ие более 3 была создана специальная отпариая колонна. Снижение мольного отношения аммиака к диоксиду углерода с 4 до 3 достигается за счет адиабатного контакта раствора из реактора с высококонцентрированным по диоксиду углерода газом. Для обеспечения адиабатного контакта может быть применен аппарат с тарелками или насадкой. Отпариая колонна для нового процесса фирмы ТЕС/МТС состоит нз двух частей верхней — тарельчатой части н нижней—пленочного теплообменника. Верхняя часть предназначена для регулирования отношения аммиака и диоксида углерода в растворе, а нижняя — для эффективного подвода тепла, необходимого для разложения карбамата. Общий расход пара составляет 500—600 кг/т. [c.278]

На очистку 1 м сточных вод общий расход пара (на отпар-ку летучих продуктов и десорбцию органических соединений из активного угля) достигает 300 кг. Вода, прошедшая адсорбционную очистку, бесцветна, лишена запаха, имеет перманганатную окисляемость 16—120 г Оа/м и содержит хлороргани- [c.270]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология