Температура конденсация паров

Давление в атмосферной колонне зависит от ряда факторов. При выборе давления температуру конденсации паров дистиллята [c.52]

Так как для точного определения коэффициентов теплоотдачи необходимо знать геометрические параметры выпарного аппарата, производим их предварительную оценку. Приближенное значение поверхности теплообмена находим с учетом того, что температура конденсации пара при 1,6 ат составляет 141,7 С принимаем коэффициент теплопередачи /г = 800 вт/(м град), а среднюю температуру кипения раствора <к, ср = 84° С. [c.223]

Выбор давлений и температур в колоннах также обусловливается требованиями к качеству и состоянию целевых продуктов, составом исходного сырья, располагаемыми хладо- и теплоносителями и т, п. За исходный параметр часто принимают температуру конденсации паров в верхней части колонны при атмосферном давлении. Если температура конденсации паров при атмосферном давлении слишком низка, давление повышают. Например, пропан при атмосферном давлении конденсируется при —42 °С, при повышении же давления до 1,9 МПа его температура конденсации становится равной +55 °С. Снижение давления в колонне ниже атмосферного (вакуум) диктуется [ге-обходимостью уменьшения температуры кипения нижнего продукта либо из-за технических трудностей достижения требуемого уровня температуры, либо из-за разложения продукта. Выбор температур определяется также рациональной разницей температур охлаждающей среды и паров в верхней части колонны, теплоносителя и остатка — в нижней части колонны, ибо от этого во многом зависит поверхность теплообменных аппаратов. [c.106]

На различии в равновесных составах жидкой и паровой фаз основано разделение неограниченно растворимых жидкостей перегонкой. На диаграмме кипения верхняя линия /д/ц выражает зависимость температуры конденсации пара от его состава. Нижняя линия /д/в выражает зависимость температуры кипения раствора от его состава. Диаграмма двумя линиями разделена на три поля. Поле / — область существования пара (С = 2 — 1 + 1 =2) поле 2 — область существования жидкости (С = 2 — 1 + 1 =2), системы однофазны, имеют по две степени свободы, т. е. произвольно можно задавать температуру и состав без нарушения равновесия поле 3 характеризует двухфазное состояние системы (пар и жидкость) с одной степенью свободы (С = 2--2+1 = 1), т. е. произвольно можно задавать только один параметр. Каждой температуре кипения соответствуют определенные составы жидкой и паровой фаз. Любая фигуративная точка в поле 3 (например, точка а) отражает валовый (общий) состав системы. Чтобы найти составы фаз, необходимо провести изотерму через точку а. Состав жидкой фазы определяется точкой / (Хв = 0,2), паровой — точкой 2 (уд = 0,6). Пар обогащен компонентом В. Согласно закону Коновалова, прибавление легколетучего компонента В в исходный раствор, например до состава х , вызывает понижение температуры кипения исходной жидкости (от <1 до /г). При изотермическом изменении валового состава системы (от х = 0,4 до Хв = 0,5, что на диаграмме соответствует перемещению фигуративной точки а в точку Ь) число фаз и их составы остаются прежними (лр = 0,4 у = 0,6), но происходит [c.95]

На рис. 51 приведена установленная автором зависимость безразмерной высоты конуса конденсации от температурного напора при и АО м/с и /-Д = 10 мм. Температурный напор определяли как разность температуры конденсации пара при данном давлении и температуры окружающей жидкой среды. Данные в области 0 АТ 10° С получены экстраполяцией экспериментальных кривых до значений к/г при АТ — О, взятых из работы [10]. На рив. 51 представлены также результаты экспериментального определения углов наклона внешней границы пограничного слоя начального и основного участков струи. [c.81]

Фурфурол из раствора экстракта регенерируется в четыре ступени. Раствор экстракта из отстойника 13 подается через теплообменники 8, 23 и 21 в змеевики трубчатой печи 20, откуда он направляется в испарительную колонну 24 для отгонки влажного фурфурола, работающую при давлении 0,22 МПа. В этой колонне испаряются до 30 % (масс.) фурфурола и вся влага, содержащаяся в экстрактном растворе. Пары фурфурола и воды, выходящие из колонны 24 сверху, конденсируются в теплообменнике 23, и образующийся конденсат поступает в сушильную колонну 26 для обезвоживания фурфурола. Вверху этой колонны поддерживается температура кипения азеотропной смеси фурфурол — вода при рабочем давлении в колонне (при 0,15 МПа около ПО °С). В нижней части отгонной зоны колонны 26, под нижней тарелкой и в кубовой ее части поддерживается температура конденсации паров фурфурола при рабочем давлении. При понижении температуры в нижней части колонны 26 растворитель обводняется, и качество рафината ухудшается. [c.75]

Разность температур между паром и жидкостью на выходе из конденсатора должна быть 3—5 град. Поэтому конечную температуру воды на выходе из конденсатора принимают на 3—5 град ниже температуры конденсации паров [c.93]

Расчет поверхностных конденсаторов для чистых паров совпадает с расчетом теплообменников. Вследствие того что температура конденсации паров остается постоянной по всей поверхности теплообмена, средний температурный напор А/ср (уравнение VII. 7) не зависит от относительного направления движения теплоносителей (прямоток, противоток, смешанный или перекрестный ток). [c.191]

Уравнение для расчета температуры конденсации пара (ючки росы) [c.83]

При повышенном содержании в отработавшем паре инертных примесей температура конденсации пара снижается. В этом случае конденсат как бы переохлаждается и имеет температуру ниже температуры насыщения. Если переохлаждение конденсата возможно при t -С ip, то снижение температуры конденсации при расчетной температуре охлаждающего воздуха свидетельствует об уменьшении парциального давления водяного пара в смеси либо о нарушении плотности системы или неудовлетворительной системе отвода инертов. Так как в конденсаторах осуществляется гидростатический отбор флегмы, а поступление свежего пара в АВО определяется интенсивностью процесса теплообмена, повышенное содержание неконденсирующихся примесей может приводить к созданию зон с резко пониженными значениями авн. [c.135]

Расход охлаждающей воды может быть найден по уравнению (VII. 42). При этом энтальпия насыщенного пара при р = 0,15 ат составляет i" = 620 ккал кг температура конденсации < = 53,6° С, а конечную температуру охлаждающей воды принимаем на 2—3° меньше температуры конденсации пара, т. е. к =5ГС удельная теплоемкость воды с— ккал (кгс град). Подстановка этих значений D уравнение (VII. 42) дает [c.248]

Таким образом, ПГС из реактора с температурой порядка 400-500°С перед входом в систему улавливания должна быть охлаждена до 237°С в котле-утилизаторе. Выше этой температуры конденсация паров ПМДА из ПГС не будет происходить. Температуру ПГС на выходе из системы улавливания можно принять с учетом температуры точки росы водяных паров и свойств примесей, [c.112]

Так как в природе нет абсолютно нерастворимых друг в друге веществ, в интервалах незначительной растворимости одного комнонента в другом темнература кипения по линиям ас или de будет меняться до температуры кипения основного компонента смеси. В областях растворимости будет плавное изменение температур конденсации пара по линиям сЬ и еЬ. В точке b будет конденсироваться пар состава i/o, причем значение этой величины равно [c.294]

Ординаты линии кипения соответствуют температурам кипения смесей, составы которых выражаются абсциссами этой линии. Ординаты линии конденсации выражают температуры конденсации паров, составы которых соответствуют абсциссам этой линии. Чтобы найти состав пара для какой-либо смеси, надо отложить на оси абсцисс состав этой смеси и из этой точки провести вертикаль до пересечения с линией кипения далее из точки пересечения надо провести горизонталь до пересечения с линией конденсации. Абсцисса последней точки пересечения выражает искомый состав пара. [c.661]

Поскольку в переохладителе газообразный азот несколько нагревается, отдавая часть холода азотной флегме, необходимо сначала составить тепловой баланс переохладителя азотной жидкости. Недорекуперацией на холодной стороне переохладителя задаемся = 5 К следовательно, жидкий азот должен охладиться с температуры 96,3 К (температура конденсации паров азота в конденсаторе) до температуры 79,8 -f 5,0 = 84,8 К (здесь 79,8 К — темпера- [c.437]

Требования к активности низкотемпературных катализаторов в интервале температур от 200 до 250 °С привели к тому, что производители уделяют главное внимание каталитической активности и меньше — прочности и времени пробега. Активность недавно разработанного катализатора очень высока, поэтому объемы слоя катализатора могли бы быть уменьшены на 30%, если бы можно было стабилизировать начальную активность и избежать отравления. Более высокая прочность катализатора, особенно способность противостоять конденсации пара, была бы преимуществом, так как это увеличило бы пробег свыше двух лет. Если будет продолжаться тенденция к увеличению рабочего давления на установках, то температура конденсации пара возрастает до 200—250 °С, и это приведет к необходимости иметь катализаторы, работающие при более высоких температурах. [c.142]

Точки, находящиеся между изобарными температурными кривыми, например точка С, характеризуют системы, температуры которых выше температуры кипения жидкости данного состава и ниже температуры конденсации паров этого же состава, т.е. отвечают равновесным парожидкостным системам. [c.69]

К недостаткам водяного пара как теплоносителя относится сравнительно низкая температура его при высоком давлении. Так, при абсолютном давлении Р = 0,98 МПа температура конденсации пара равна 179 °С, [c.595]

Ректификацию в атмосферных колоннах проводят при атмосферном давлении или при несколько более высоком (на величину гидравлических сопротивлений, которые преодолевает цоток паров при движении по высоте колонны, шлемовым трубам, конденсато-ру-холодильнику и др.) и при повышенном. Повышать давление в колонне необходимо при разделении компонентов с низкими температурами кипения, например углеводородных газов (пропана, бутана). При ректификации под давлением повышается температура конденсации паров дистиллятов и становится возможным использовать в конденсаторе доступный и дешевый хладоагент — воду или воздух. Например, при работе пролановой колонны при 181 МПа температура наверху 55 °С, и пропаи можно конденсировать водой. При атмосферном давлении температура выходящих из колонны паров равна 42 °С, и для их конденсации нужен дорогостоящий хладоагент. [c.40]

Значения коэффициентов А и А, принятые при-расчете коэффициентов теплоотдачи, приведены в табл. УП-З (температуры и концентрации, при которых они определялись, приведены в табл. УИ-2, причем температура пленки конденсата принята на ГС меньше температуры конденсации пара). [c.236]

Температура в кубе колонны равна 180°С (температура конденсации пара). Если понизить давление в аппарате, то температура конденсации пара понизится (эта закономерность прослеживается и в таблице). Следовательно, понизится и температура куба колонны. Для повышения температуры куба колонны достаточно повысить давление пара в теплообменнике. [c.80]

Абсциссы линии кипения соответствуют составу жидкости, а ординаты -температурам, при которых кипит смесь данного состава. Ординаты линии конденсации выражают температуры конденсации паров,. составы которых соответствуют абсциссам этой линии. [c.14]

Принимая температурный напор в конденсаторе-испарителе ДГ = 3 К, определим температуру конденсации паров азота в трубном пространстве кон-денсатора-испарителя [c.434]

Основные процессы в котле по газовому потоку — передача тепла воде и пару через стенки трубок и теплопотери в окружающую среду. В межтрубном пространстве концентрация компонентов и количество фаз потока остаются неизменными, если температура потока превыщает значение точки росы (точка росы — температура конденсации паров азотной кислоты из нитрозного газа). [c.47]

Горючесть топлив характеризуется теплотой сгорания низшей (Он) или высшей (Оц). Низшая теплота сгорания не учитывает тепло, выделяющееся при конденсации паров воды в продуктах сгорания топлива. В двигателях внутреннего сгорания температура продуктов на выходе из камеры сгорания выше температуры конденсации паров воды, поэтому в термодинамических [c.82]

Из равновесных данных интерполяцией находим температуру конденсации пара этого составг 59,2 °С. Определив теплоту смешения (268 кДж/кмоль) и теплоемкость (126,5 кДж/(кмоль-К) ] раствора, содержащего 0,8653 мол. доли ацетона, а также теплоты испарения ацетона (30 OSO кДж/кмоль) и воды (42 580 кДж кмоль) при 59,2 °С, вычисляем энтальпию пара, поступающего на первую ступень [c.60]

Зонную плавку этих соединений, как и выращивание их монокристаллов вытягиванием по Чохральскому, чтобы они не диссоциировали, следует проводить под давлением паров летучего компонента. Давление создают так же, как описано выше либо регулированием температуры печи, либо количеством загружаемого летучего компонента. Схема зонной плавки по двухзонному и трехзонному методам показана на рис. 56, б. В обоих случаях температура второй зоны должна быть выше температуры конденсации паров летучего компонента. [c.271]

Выбор вариант зависит от таких факторов, как высота колонны, давление ректификации, температура конденсации паров, выходящих из верха ( шлема ) колонны, взрывоопасность и токсичность флегмы, ее коррог зионные свойства, особенности компоновочного решения цеха. [c.32]

Аналогично находим температ ру (99,3 °С) и энтальпию кубового остатка (1 р = 5610 кДж кмоль). Для определения энтальпий дистиллята и пара, по1 тупающего в дефлегматор с верхней тарелки, путем интерпол щии находим температуру конденсации пара, содержащего 0,9 иол. доли ацетона (58,2 °С), теплоту смешения при этой концентрации (230 кДж/кмоль), теплоемкость раствора [127 кДж (к оль-К)], а также теплоты испарения ацетона (30 100 кДж/кмоль) и воды (42 600 кДж/кмоль) при 58,2 °С. В результате получим [c.60]

Изменение фазового равновесия паров с жидкостью для смесей НгО — ЗОз при атмосферном давлении показано на рис. 44. Смесь, соответствуюш,ая 98,3% Н2804, является азеотропной и имеет единую температуру конденсации паров и кипения жидкости 336,6°С. При небольшого изменении состава в обе стороны от азеотропной точки температура начала конденсации пара, называемая точкой росы, сильно отличается от температуры начала кипения жидкого раствора. Соответственно отличаются составы жидкой фазы и полученных из нее паров (или наоборот). [c.113]

При определении среднего температурного напора (уравнение 11.7) следует приближенно учитывать изменение температуры конденсации пара от I КОПД до /кип- Прп противотоке [c.192]

Рассмотрим случай сжатия влажного газа с относительной влажностью ф = 1 и температурой всасывания t = 25° С при отношении давлений е = 4. Этой температуре соответствует давление насыщенного водяного пара в 3,17 кн1м . В конце сжатия парциальное давление водяного пара становится равным 3,17-4 = 12,68 кн1м . Температура конденсации пара такого давления равна 50° С. Следовательно, чтобы не происходила конденсация водяных паров в цилиндре при условии, что температура его стенки превышает на 15—20° температуру в водяной рубашке, необходимо, чтобы температура воды в ней была не ниже 30—35°, т. е. на 5—10° выше температуры всасываемого газа. [c.319]

Если жидкость, состоящую из двух взаимно растворимых компонентов, кипятить при постоянном давлении, то образующийся пар будет обогащаться легколетучим (низкокипящим) компонентом (НК). После конденсации паров получается жидкость (дистиллят), в которой больше легколетучего компонента. В остатке (жидкости), соответственно, возрастает концентрация менее летучего (высококипящего) компонента (ВК), В связи с этим температура конденсации паров всегда будет ниже температуры кипения исходной жидкости. Испарение жидкости можно проводить однократно, В зтом случае в результате длительного соприкосновения кипящей жидкости и пара происходит частичное разделение коипонентов.Такой процесс однократного испарения используется в промышлености и применяется, например, при сепарации нефти на промыслах. [c.4]

Определение молекулярного веса эбулиоскопическим методом. Наиболее прост эбулиоскопический метод определения молекулярного веса с помощью дифференциального эбулиометра (рис. 85). Эбулиометр наполняют растворителем и измеряют разность между температурой кипения, измеренной н патроне 2, и температурой конденсации, измеренной в патроне 3. Через отвод I вводят исследуемое вещество в виде таблетки и измеряют повышение температуры кипения Д/. Поправку на атмосферное давление определяют непосредственно по изменению температуры конденсации пара чистого растворителя в па роне 3. Точность определения молекулярного веса зависит от то11 точности, с которой измеряют прирост температуры. Употребляя вместо термометра Бекмана термометр сопротивления, точность отсчета температуры можно значительно повысить. Молекулярный вес М рассчитывают по формуле [c.85]

В последнее время в практике глубокой очистки веществ успешно применяют комбинированный способ, получивший название метода термодистилляции. В этом методе термодиффузия осуществляется в сочетании с ректификацией в колонном аппарате типа коаксиальных цилиндров. Процесс разделения в такой термодистилляционной колонне протекает в условиях сосуществования движущихся противотоком жидкости и пара. При этом на пар налагается температурное поле, подобно тому, как это реализуется в рассмотренной выше термодиффузионной колонне для разделения смеси газов. Роль холодной стенки играет поверхность внутренней трубки (цилиндра), температура которой Т путем циркуляции хладоагента поддерживается равной температуре конденсации пара или несколько ниже. В ходе процесса по этой стенке движется в виде тонкой пленки жидкость, образук щаяся в конденсаторе колонны. Температура Т] подбирается таким образом, чтобы на холодной стенке не происходило дополнительной конденсации пара, контактирующего с жидкостью. Горячей стенкой является поверхность внешней трубки, которая обогревается до заданной температуры Гг. В результате общий эффект разделения в колонне будет обусловлен как явлением термодиффузии в паре, так и ректификацией вследствие массообмена между стекающей по холодной стенке жидкостью и поднимающимся в зазоре между трубками потоком пара. [c.181]

Катоды электронных пушек должны иметь температуру, более высокую, чем температура конденсации паров переплавляемых металлов, для того чтобы избежать их осаждения на катоде и потери катодом эмиссионных свойств. Катоды также следует защищать от ионной бомбардировки или выполнять достаточно массивными. На рис. 9-5,а показана схема конструкции печи с пушками автоэлектрон-ного нагрева, или так называемых установок с кольцевыми катодами. Переплавляемая заготовка /, электрически соединенная с положительным полюсом источника питания, помещена вертикально ее конец бомбардирует пучок электронов, эмиттированных катодом 2, представляющим собой кольцо из вольфрамовой проволоки, нагретое до 2 500—2 800° С, пропускаемым через него током накала. Экран электростатической фокусировки 3 — коробочка нз листового молибдена— электрически соединен с катодом 2 и отрицательным полюсом [c.241]

Обратимое взаимодействие рассматриваемого парового потока с окружающей средой можно представить в виде трех последовательных процессов изэнтропного расширения от давления р до давления рн<Ро.с, соответствующего температуре конденсации пара при температуре окружающей среды 7 о.с (участок 1-2) процесса конденсации пара при давлении рн и тем-гературе окружающей среды То.с (участок 2-3)-, изотермического повышения давления (сжатия) жидкости от давления рн До давленг я ро.с (участок 3-4). [c.25]

В компрессоре пары рабочего агента сжимаются с давления ра до давлеипя рц. Температура конденсации пара при этом соответственно повышается с То до Г . [c.48]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология