Коэффициент турбины

КИНЕМАТИЧЕСКИЕ КОЭФФИЦИЕНТЫ ТУРБИН [c.63]

Условия возникновения кавитации и кавитационный коэффициент турбины [c.158]

Таким образом, кавитационный коэффициент турбины а представляет собой отношение наибольшего динамического разрежения на лопасти рабочего колеса к используемому напору г г- Н. [c.161]

Если при каком-то режиме = р , то динамическое разрежение имеет максимальное значение и возникает кавитация. При этом, кавитационный коэффициент турбины для этого режима будет иметь критическую величину р — [c.161]

Часто бывает, что установленные на гидроэлектростанциях турбины с первых дней эксплуатации обнаруживают недопустимую кавитацию, сопровождающуюся образованием центрального вихря за рабочим колесом, что вызывает сильную вибрацию всего агрегата. В этом случае для борьбы с кавитацией и предупреждения вихре-образования под рабочее колесо впускают воздух атмосферного или более высокого давления. При этом рекомендуется подводить воздух в зону, наиболее близкую к оси турбины. Воздух проникает в область центрального вихря и заполняет ее, несколько снижая вакуум в зоне кавитации. Тем самым кавитация уменьшается или полностью исключается. Для уменьшения или исключения кавитации можно также несколько увеличить потери энергии в отсасывающей трубе, что ведет, как показывает уравнение (127), к уменьшению кавитационного коэффициента турбины и тем самым делает возможным бескавитационную ее работу при существующих высотах отсасывания. [c.166]

Изменение кавитационного коэффициента турбины в связи с изменением ее к. п. д. из-за увеличения потерь энергии в отсасывающей трубе подчиняется зависимости [Л. 44] [c.166]

В основных узлах трения турбореактивного двигателя подшипники качения шариковые или роликовые. Таким образом, основным видом трения в турбореактивном двигателе является трение качения. Коэффициент трения подшипников качения составляет в среднем 0,002—0,004, ВТО время как в подшипниках скольжения коэффициент трения может достигать величины 0,01. Следовательно, затраты мощности на преодоление сил трения в турбореактивных двигателях сравнительно невелики. Незначительный пусковой крутящий мо-, мент подшипников качения значительно облегчает запуск двигателя прп низких температурах. Подшипники качения требуют небольших количеств смазки и люгут надежно работать на маловязких смазочных маслах. Подшипники компрессора при работе нагреваются приблизительно до 100—150° С, подшипники турбины до 150—200° С, а после останова двигателя из-за прекращения циркуляции масла и внешнего обдува температура подшипника может возрасти до 250° С. Это способствует испарению масла, а в случае наличия в нем нестабильных составных частей создает условия для лакообразования. [c.170]

Значения коэффициента теплопередачи для чистой поверхности примерно соответствуют тем же значениям у конденсаторов паровых турбин. [c.173]

В связи с этим воздух, поступающий в камеру сгорания газотурбинного двигателя, обычно делят на три потока. Первый поток поступает в камеру сгорания, имеющую завихритель (рис. 3.27), через кольцевой зазор между корпусом форсунки и внутренним кольцом завихрителя, чем обеспечивается охлаждение форсунки. В этой зоне топливо распыляется, частично испаряется и воспламеняется а составляет 0,2—0,5 [166]. Второй поток воздуха вводят в зону горения через завихритель и через первые ряды отверстий диаметром 12—30 мм в жаровой трубе. Этот воздух обеспечивает сгорание смеси при температуре во фронте пламени, равной 2300—2500 К, и последующее снижение температуры газов до 2000 К- Коэффициент избытка воздуха при этом возрастает до 1,2—1,7. Роль завихрителя заключается в закручивании потока воздуха и создании воздушного вихря, вращающегося вокруг оси жаровой трубы. При этом в центральной части трубы создается зона пониженного давления, куда устремляется поток из средней части камеры сгорания. Продукты сгорания, движущиеся противотоком к основному потоку распыленного топлива, ускоряют испарение и обеспечивают нагревание топливо-воздушной смеси до температуры воспламенения. Турбулизация газо-воздушного. потока приводит к увеличению скорости распространения пламени, а уменьшение осевой скорости воздуха вблизи границы зоны обратных токов удерживает факел в определенной области. Третий поток воздуха поступает через задние ряды боковых отверстий в зону смешения. Этот воздух снижает температуру газов до значения, допустимого по условию прочности лопаток турбины. [c.164]

Регулирование изменением числа оборотов осуществляется просто лишь в тех случаях, когда двигатель компрессора допускает это изменение без значительного снижения коэффициента полезного действия. К таким двигателям относятся паровые и газовые турбины. [c.61]

Процесс полимеризации изопрена проводят непрерывным способом в батарее из 4—6 аппаратов. Температуру полимеризации увеличивают по ходу процесса с целью достижения конверсии изопрена 85—90%. В качестве полимеризаторов используются аппараты с мешалками, снабженными лопастями и скребками, обеспечивающими интенсивное равномерное перемешивание во всем объеме полимеризатора и непрерывную очистку поверхности теплообмена. Скребковые мешалки позволяют повысить коэффициент теплопередачи в 2—3 раза по сравнению с рамными и турбинными мешалками и предотвратить зарастание поверхности теплообмена полимером. [c.221]

Существуют и другие типы воздушно-реактивных двигателей. Общим для них является высокая теплонапряженность в камере сгорания, достигающая 100—150 млн. ккал/ч, высокий суммарный коэффициент избытка воздуха (а = 3,5—5,0, в самой камере а = = 1,4—1,5, остальное количество воздуха расходуется на разбавление продуктов сгорания перед входом в газовую турбину). При полетах летательных аппаратов со сверхзвуковой скоростью температура топлива в баке изменяется от —50° С (при скорости 1 М) до - -250° С (при скорости, равной 3 М) . [c.129]

Общий коэффициент теплопередачи при нагревании реактора, учитывая, что обогрев производится конденсирующимся водяным паром, можем принять равным коэффициенту теплоотдачи перемешиваемой среды. Для расчета этого коэффициента теплоотдачи примем дополнительные условия реакционная масса перемешивается в сосуде с перегородками открытой турбинной мешалкой с диаметром = 0/3,5 = 1400/3,5 = 400 мм при окружной скорости ш = 3 м/с (см. табл. 9.1). [c.258]

Площадь теплообменной поверхности реактора с механическим перемешиванием газа в жидкости рассчитывается по формуле (9.39) с учетом теплового потока, определяемого по формулам (9.62) или (9.66). Коэффициент теплоотдачи а от газожидкостной смеси, перемешиваемой шестилопастной турбинной мешалкой, к стенке сосуда, заключенного в рубашку, можно рассчитать по уравнению [c.272]

Основные камеры сгорания газотурбинных двигателей работают при а>2. В связи с этим теоретическая температура продуктов сгорания перед турбиной практически равна калориметрической температуре. На рис. 4.13 представлены зависимости, позволяющие определять теоретическую температуру продуктов сгорания углеводородных топлив (ТС-1, РТ, Т-6, бензинов. и др4 выходе из камеры сгорания газотурбинного двигателя при различных значениях коэффициента избытка воздуха а температуры воздуха на входе в камеру сгорания и коэффициента полноты сгорания топлива 0,5 т]т 1. [c.127]

На рис. 5.6 представлена одна из плоскостей этого пространства в виде таблицы, классифицирующей решетки прямоточных турбин по двум коэффициентам и а. В каждой клетке таблицы изображены полигон безразмерных скоростей и эскиз решетки, [c.66]

В графе о = 1 расположены нормальные решетки. Полигон скоростей имеет форму параллелограмма, скошенного в ту или другую сторону в зависимости от коэффициента активности. В частном случае при = 0,5 полигон прямоугольный. Нормальные симметричные решетки, помещенные в центре таблицы, обладают удобными характеристиками, вследствие своего центрального положения лишены крайностей, свойственных другим типам турбин. Они используются в турбобурах. [c.68]

На рис. 6.2, а показаны кривые для турбин с различными коэффициентами циркуляции а при Nq = 0,4 bi = 0,85 jj = = 0,65. Поскольку при постоянном расходе жидкости пропорциональна перепаду давления в турбине, то указанные кривые [c.71]

Как следует из принципов подобия, в иных условиях использовать характеристики можно только для турбин одной и той же серии. Каждая турбина характеризуется лишь одним размером, например, средним диаметром О. Любой размер рабочей полости и ее конструктивных элементов пропорционален О, причем коэффициент пропорциональности одинаков для всей серии турбин. [c.73]

Перепад давления в турбине определяется по ее характеристике, а в долоте и в пяте — по общей формуле Ар = арф. Коэффициент а зависит от размеров и формы проточных каналов долота и пяты его определяют опытным путем. [c.80]

Вычисляем частоту вращения турбинного колеса = т , коэффициент трансформации К = т]/1, крутящий момент на выходном валу М2 — КМх. [c.94]

Опыт эксплуатации конденсаторов воздушного охлаждения в условиях крупнотоннажных производств показывает, что прн одном и группе АВО, предназначенных для совместной эксплуатации с турбинами, паровая нагрузка аппаратов неодинакова. Например, в условиях Невинномысского производственного объединения Азот четыре компрессорных установки, несмотря на примерно одинаковые коэффициенты теплопередачи, обеспечивают расчетные параметры конденсации Рк и при t = 22—29 °С (табл. VT-3). При этом значение теплового потока колеблется в пределах 12,3—45,7 МВт. Объединение выхлопных коллекторов в дополнительные трубопроводы позволит перераспределить паровую нагрузку между АВО и повысить их эффективность. [c.141]

Несмотря на сравнительно невысокое содержание золы в котельном топливе, при его сжигании на поверхностях нагрева котлов и проточной части газовых турбин образуются зольные отложения, которые понижают надежность и технико-экономические показатели работы этих машин ухудшаются условия теплопередачи, повышается температура уходящих газов, увеличивается газовое сопротивление и, как следствие, падает мощность и коэффициент полезного действия котла и газовой турбины (ГТУ). Кроме [c.263]

Известно, что на коэффициент теплоотдачи влияет степень перемешивания. Чем выше степень перемешивания, тем больше коэффициент теплоотдачи, но при этом наблюдается увеличение расхода энергии на перемешивание. Например, в случае турбинной мешалки с плоскими лопастями увеличение коэффициента теплоотдачи на 10% за счет увеличения частоты вращения мешалки потребует увеличения подвода энергии на 60% [49]. [c.57]

В подавляющем большинстве случаев для определения критического значения кавитационного коэффициента турбины при данном режиме ее работы пользуются методом срывных характеристик , основанном на том, что при развитых кавитационных явлениях происходит резкое падение мощности и к. п. д. модельной турбины. Практически испытания на кавитацию моделей радиальноосевых и пропеллерных турбин производят, сохраняя постоянными открытие лопаток на- [c.169]

Из сопоставления уравнения (У.14) с уравнением (14) табл. 6 (последнее описывает экспериментальные значения W для колонны Микско диаметром 190, 390 н 555 мм) следует, что =0,105. Для открытой турбинной мешалки можно принять коэффициент мощности [ 109]. Отсюда следует, [c.161]

Из (133) следует, что даже незначительное увеличение частоты вращения или диаметра мешалки приводит к резкому повышеник> потребляемой мощности. Установка вертикальной трубы диаметром 50 мм увеличивает мощность на 10—20%. Установка отражательных перегородок в несколько раз увеличивает потребляемую мощность турбинных и пропеллерных мешалок. Влияние внутренних устройств учитывается соответствующим выбором коэффициента Ки или введением дополнительных повышающих коэффициентов. Мощность двигателя (кВт) [c.235]

Планируемый режим работы паровых котлои, турбин и энергетический баланс генерирующих установок, удельные нормы расхода топлива, тепла, электроэнергии на собственные нужды, коэффициенты полезного действия установок, общие расходы топ-Л11ГЛ), тепла, электроэнергии котельной, турбинным цехом, компрессорными и насосными установками. [c.314]

При заданных размерах турбины / и О коэффициент характеризует соотношение между расходом жидкости и частотой вра-ш,ения в безударном режиме. При одинаковых расходах жидкости более тихоходной турбиной будет та, у которой углы установки профилей больше. Если же скорость вращения вала одинаковая, то многолитражная турбина имеет повышенный по сравнению с малолитражной . [c.64]

Из плана скоростей холостого режима (см. рпс. 5.2, справа внизу) видно, что коэффициент циркуляции а = — б)/ б> откуда б = тах/(1 + < )- Следовательно, у ннзкоциркуляционных турбин (ff < 1) безударному режиму соответствует точка, расположенная справа, а у высокоциркуляционных (ff > 1) — слева от середины графика. Безударный режим нормальной турбины (о = 1) является также экстремальным. [c.70]

Из сравнения характеристик турбин, имеюш,их одинаковую частоту враш,ения П1ах ( . рис. 6.2, б), можно сделать вывод, что нормальная турбина обладает наивысшим к. п. д., поскольку относительные потери для всех ст приняты одинаковыми. Однако в действительности при умеренном уменьшении коэффициента циркуляции до некоторого значения ст < 1 вследствие уменьшения кривизны межлопастных каналов потери в венцах снижаются, что и обеспечивает некоторое увеличение к. п. д. [c.72]

Стоповому режиму запуска агрегата под нагрузкой соответствуют точки Ох, О3, Oi, Об- Парабола ОО5 представляет собой график зависимости крутящего момента на входном валу гидротрансформатора от Пх при остановленном турбинном вале Мх = = где Я1 с — коэффициент момента при I = О (см. [c.94]

Давление всасывания и давление между ступенями турбины равно соответствешю 0,84, 2,18 и 5,34 кгс/см2. Разгрузка происходит при давлении 16,45 кгс/см2 и температуре 79,4° С. Коэффициент надежности турбины находится в пределах 97—99%. В соответствии с этим время простоя может составить от 4 до 10 дней в году. [c.193]

Графитовые материалы имеют высокий предел прочности при сжатии (500—400 кГ см -) низкое удельное электросопротивление (5-10-" —6-10 ом/см) высокую теплопроводность (80— 180 ккал/м - ч- град)-, низкий коэффициент термического линейного расширения (2-10 — 3-10 ). Графит обладает высокой термической стабильностью при температурах около 3000°С в восстановительных и нейтральных газовых средах, химической стойкостью в кислых и щелочных средах, очень низкой реакционной способностью в окислительной среде. Эти свойства графита используют в химических процессах, в газовых турбинах и в реактивной технике [245]. Кроме того, исключительно чистый графит обладает свойством замедлять движение быстрых нейтронов. Это качество графита используют в атомных реакторах для обеспечения протекания самоподдерживающейся цепной реакции, когда в качестве ядерного горючего используется уран IJ235 или плутоний [178, 293]. [c.68]

Проходка, тыс. м. ... в том числе турбинным способом бурения, % Условный коэффициент бурения, м1тыс. т нефти Средняя глубина пробуренных скважип, м. ... [c.47]

На рис. VII1-2 представлены данные, полученные при растворении с использованием Рис. VIII-2. Диаграмма для определе-турбинной и пропеллерной ния коэффициентов массоотдачи [c.335]

Соединения ванадия и натрия вызывают коррозию металлических поверхностей котлов и газотурбинных установок. Кроме того, при rqpaiH HH топлива на поверхностях нагрева котлов и проточной части газовых турбин образуются зольные отложения, в-результате чего уменьшается надежность и снижаются техникоэкономические показатели этих агрегатов — ухудшаются условия теплопередачи, повышается температура уходящих газов, возрастает газовое сопротивление и, как следствие, сокращаются, мощность и коэффициент полезного действия котлов и газовых турбин. [c.183]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология