Тарелка действительная,

С учетом жидкости, переносимой паром (газом) на вышележащую тарелку, действительный расход жидкости в переливном устройстве [c.223]

При расчете ректификационных колонн наиболее простой, однако недостаточно обоснованный подход состоит в использовании понятия эффективности т](.р самого колонного аппарата, определяемой как отношение числа теоретических ступеней, требующихся для данного разделения, к числу действительных ступеней, осуществляющих такое разделение. Эффективность т](.р, представляющая таким образом некий средний к. п. д. реальной тарелки, может быть получена на основе обобщения опытных данных, полученных при обследовании действующих колонн, и сравнения этих данных с числом теоретических ступеней, полученным по расчету. При этом подходе на величине среднего к. п. д. тарелки сказываются не только неточности опытного обследования, но и допущения, принимаемые в том или ином методе расчета числа теоретических тарелок. [c.208]

Наиболее простой и удобной для расчета распределения компонентов является модель, основанная на понятии теоретической тарелки. Целесообразность применения такой модели вызывается еще и тем, что на стадии выбора схем разделения конструктивные, а следовательно, и кинетические параметры могут быть еще неизвестны. Поэтому задача заключается в исследовании соответствия расчетного распределения компонентов, полученного при использовании модели теоретической тарелки , действительному. При наличии уравнений, позволяющих с высокой точностью определить равновесные и рабочие концентрации (см. гл. П, П1), отклонения теоретической линии ректификации (см. гл. П1, п. 2 и рис. 18) от действительной могут вызываться влиянием кинетических факторов процесса. [c.105]

Тарельчатые колонны. На основе метода определения действительного числа тарелок, изложенного в гл. X (см. рис. Х-1, Х-2), можно для п-ой тарелки ректификационной колонны переписать уравнения (Х.25) — (Х.29) в виде [c.359]

Это уравнение материального баланса верхней тарелки действительно для всех тарелок укрепляющей части колонны, так как [c.279]

Рассмотренные методы расчета в у—х- и г—л-диаграммах являются достаточно простыми, если принять, что воздух представляет собой бинарную смесь. Расчет ректификации в у—л -диаграмме, как уже отмечалось, отличается наглядностью, позволяющей следить за изменением концентрации в жидкости и паре от тарелки к тарелке. Расчет в г—х-диа-грамме позволяет определять тепловые нагрузки в конденсаторах. При переходе от числа теоретических тарелок к числу действительных тарелок приходится задаваться так называемым усредненным к. п. д. (коэффициентом обогащения) тарелки. Действительное число тарелок в 2,5— 3 раза больше, чем по расчету. Коэффициент обогащения (к. п. д.) меняется от тарелки к тарелке. В концентрационной секции влияние аргона невелико и усредненный к. п. д. можно принять от 0,5—0,6. В отгонной секции влияние аргона значительно, усредненный к. п. д. значительно ниже и колеблется в пределах 0,3—0,4 в зависимости от конструкции тарелки, принятых скоростей и расстояний между тарелками. [c.267]

Эффективность отдельной реальной тарелки можно определить как отношение действительного изменения концентрации паров, проходящих через тарелку, к тому изменению, которое имело бы место, если тарелка была бы идеальной и пары достигали равновесия с флегмой, стекающей с тарелки. [c.209]

Эффективностью или коэффициентом полезного действия практической тарелки называется отношение числа теоретических тарелок, необходимых для проведения назначенного процесса ректификации к действительному числу тарелок, практически обеспечивающих требуемое разделение. [c.68]

Гипотеза теоретической тарелки не воспроизводит действительной картины явления, протекающего в контактной ступени, ибо не учитывает кинетических особенностей массообмена на тарелке и основана на статическом представлении процесса. [c.79]

Наиболее полное извлечение целевого компонента можно получить, если уходящий газ находится в равновесии с поступающей жидкостью. Такое условие выполняется для теоретической тарелки. Количество извлеченного в этом случае компонента составит 0[ун—ур(хи)], где ур(хн) —концентрация газа, равновесная с концентрацией поступающей в абсорбер жидкости Хц. Действительная концентрация уходящего газа больше г/р(хп) и количество фактически извлеченного компонента составляет С(у —ук). [c.79]

Как было указано выше, число действительных тарелок определяем графо-аналитическим методом (построением кинетической линии) [1]. Для этого необходимо рассчитать общую эффективность массопередачи на тарелке по Мерфри (к. п. д. по Мерфри). [c.131]

В действительности в куб стекает жидкость и получаемый из нее пар будет отличаться по составу большим содержанием летучего. Это допущение позволяет иметь в запасе одну теоретическую тарелку. [c.49]

Наличие градиента концентрации жидкости на тарелке можно учесть при помощи коэффициента отклонения е действительной движущей силы процесса массопередачи от движущей силы при идеальном перемешивании [30] [c.279]

Пример XI. 10. В ректификационной колонне с колпачковыми тарелками, работающей при атмосферном давлении, происходит разделение 42 ООО кг/сутки бинарной смеси четыреххлористый углерод — толуол. Концентрация легколетучего компонента в исходной- смеси i 7 = 32% в дистилляте Со = 93,4% в остатке Сш = 3,67о-Определить действительное число тарелок и высоту колонны, если коэффициенты массоотдачи, отнесенные к активной поверхности тарелки, равны [c.380]

Так как на тарелке выше прорезей колпачка находится газожидкостная эмульсия, то сопротивление орошаемой тарелки будет в действительности ниже, чем рассчитанное по уравнению (IV, 240). Поэтому в уравнение (IV, 240) вводится коэффициент аэрации жидкости <р, тогда сопротивление слоя газо-жидкостной эмульсии выразится следующим образом [c.329]

Задача XI. 10. Определить действительное число тарелок в ректификационной колонне для получения метилового спирта из его смеси с водой. Исходная смесь содержит 40%, дистиллят 98,5%, а кубовый остаток 1,57о метилового спирта. Расход смеси равен 5000 кг/ч флегмовое число R = 1,25 диаметр колонны к = 1,24 л коэффициенты массоотдачи, отнесенные к рабочей площади тарелки, ft[.=272 кмоль м- ч- (Ay) и /г , = 380 кмоль м ч- (Ax) , рабочая площадь тарелки составляет 80% сечения колонны. [c.387]

Действительная скорость потока газа, проходящего через свободный объем насадки в 4—8 раз больше, чем фиктивная скорость, определяемая из уравнения (IV,56). Штуцеры для ввода жидкости устанавливаются таким образом, чтобы уровень жидкости на тарелке, обеспечивающий гидравлический затвор, был равен 50—60 мм. [c.160]

Реальные контактные устройства обычно отличаются по своему разделительному действию от теоретической тарелки, поэтому действительное число тарелок Мц определяют, используя к. п. д. контактной ступени т) [c.228]

Расчет эффективности (к. п. д.) тарелки. Эффективность, т. е. отношение числа теоретических тарелок к числу действительных тарелок в колонне, зависит от большого числа переменных, включая нагрузки тарелки по пару и жидкости, организацию движения потоков пара и жидкости на тарелке, конструкцию тарелки и т. д. В общем случае эффективность тарелки определяют экспериментально. Для расчета эффективности тарелок, работающих в оптимальном режиме при разделении углеводородных смесей, могут быть использованы следующие уравнения [c.294]

Эффективность тарелки по Мерфри представляет собой отношение действительного изменения концентраций в газовой (паровой) фазе к предельно возможному. Предельно возможное изменение концентраций будет в том случае, если пар, уходящий с тарелки, находится в равновесии с жидкостью, уходящей с тарелки. [c.343]

В действительности, вследствие того, что равновесие на тарелке не достигается, практическая степень переработки будет меньше. Это учитывается величиной к. п. д. для данных условий. [c.285]

Число действительных тарелок зависит от эффективности используемых для разделения ректификационных устройств, а также от свойств разделяемой смеси. Отношение между числами действительных и теоретических тарелок - " называется к. п. д. тарелки. К. п. д. применяемых в настоящее время ректификационных тарелок составляет [c.109]

В последние годы в СССР и за рубежом проводятся работы по определению поверхности контакта фаз на тарелках для расчет а тарельчатых колонн по основному уравнению массопередачи с использованием коэффициентов массопередачи, отнесенных не к площади тарелки, а к действительной межфазной поверхности. (Прим. ред.) [c.329]

В действительности равновесие на тарелке не достигается (0 С ). Таким образом, разделение на реальной тарелке меньше, чем на теоретической. По известному составу начального раствора и [c.482]

Диаметр колонны находя обычными методами расчет. Действительные скорости пар( газовой смеси на свободное с< чение колонны не должны пр вышать 0,8—1,0 м/с. Насыще ный раствор МЭА вводится е третью или четвертую тарелв сверху. На верхнюю тарелк подается орошение. Под пш ней тарелкой устанавливав [c.96]

Одним из старейших по длительности использования и массовых до сих пор типов тарелок является колпачковая тарелка (см. рис. 12.6, IV) с круглыми (капсюльными) колпачками. Ее отличие от предьщущих - наличие у каждого отверстия для прохода паров патрубка 7 определенной высоты, над которыми укреплен колпачок 8 с прорезями для прохода паров по всему нижнему его краю. Такое устройство позволяет ввести поток пара в слой жидкости на тарелке параллельно ее плоскости и раздробленным на множество мелких струй. Кроме того, встречные струи от соседних колпачков, соударяясь, создают завихрения в межколпачковой зоне, в результате чего повышается эффективность тарелки. Действительно, в подавляющем большинстве случаев средний к.п.д. такой тарелки на практике оказывается наибольшим - 0,6-0,8 (под к.п.д. в данном случае понимают отношение числа теоретических ступеней контакта паровой и жидкой фаз к числу реальных тарелок, на которых достигается одинаковое разделение компонентов сложной смеси). [c.504]

Установлено, что разделение гохмогенных смесей путем фракционирования выгоднее, как правило, производить в несколько стадий. Для разделения двух жидкостей перегонкой гораздо целесообразнее пользоваться ректификационной колонной, чем пытаться получить сравнительно чистые фракции простой перегонкой, применяя лишь одну теоретическую тарелку. Действительно, во многих случаях потребовалось бы неско.1ько повторных перегонок, причем с каждым разом но мере возрастания степени очистки бралась бы все меньшая и меньшая доля первоначального ко.1ичества веш ества. Поэтому эффективность того или иного метода разделения часто опреде.шется применимостью для каждого данного случая многоступенчатого фракционирования. [c.161]

Связь между расчетным числом теоретических тарелок и пообхп-димым числом действительных тарелок устанавливается при помолi,и коэффициента полезного действия тарелки. [c.236]

Коэффициентом полезного действия тарелки в общем виде называется отношеппе теоретически необходимого числа тарелок к действительному числу тарелок, при котором наблюдается та же степень разделения [c.236]

Гипотеза теоретической тарелки не воспроизводит в точности действительной картины явления, нротекаюш его в контактной ступени, ибо основана на статическом представлении процесса. Тем не менее эта концепция позволяет осуществить анализ и расчет процесса разделения псходной смеси в ректификационной колонне и получить достаточно близкую к действительности картину реального процесса, несмотря на наше неумение вполне компетентно и всесторонне исследовать сложные явления массопередачи, происходящие на практической ступени контакта. Другим обоснованием целесообразности разработки термо-динамической теории ректификации является установившийся, по-видимому, окончательно взгляд, согласно которому ис- I следование и определение эф-фективности практических ступеней разделения оказывается, как правило, задачей менее трудной, чем непосредственное изучение диффузионной картины процесса ректификации в реальной колонне. Таким образодЕ, термодинамическая теория ректификации является пока первой ступенью общей теории ректификации. Для суяедения о направленности самопроизвольных процессов энергообмена и массообмена в отдельно взятой контактной ступени следует рассмотреть ее работу на основе метода теоретической тарелки. [c.123]

Расчет обычно ведут от нижнего и верхнего концов колонны к тарелке питания. Если требования к составам продуктов довольно жесткие, то составы, полученные на тарелке питания, при расчете сверху и снизу должны точно увязываться. Чтобы быстрее достичь сходимости между фактическим и рассчитанным составом перед тем как начать расчет от тарелки к тарелке, необходимо точно задать концентрации компонентов, которыми можно пренебречь в верхнем и кубовом продуктах. Например, концентрация какого-либо тяжелого компонента расчитывается на какой-либо ступени ректификации приблизительно пропорционально концентрации, принятой для него в верхнем продукте. Так, если корректируется концентрация для тяжелого компонента, концентрация которого в верхнем продукте 0,000001 мол. доли и 0,00001 мол. доли была принята, то все рассчитываемые концентрации этого компонента в верхней части колонны должны быть выше в 10 раз. Аналогичный прием должен быть использован и для исчерпывающей части колонны (стриппинг колонны). Даже небольшие ошибки в концентрациях пренебрежимых компонентов в продуктах могут, следовательно, вызвать большие отклонения в вычисленных составах вблизи тарелки питания, где действительные концентрации всех компонентов могут быть существенными (см. рис. 45). К сожалению, отсутствуют методы, позволяющие точно предсказать в общем случае как распределятся неключевые компоненты в верхнем [c.71]

Наиболее характерным типом таких колонн являются тарельчатые колонны. На рис. 110 показана схема ректификационной установки, состоящей из трех основных частей котла /, снабженного нагревателем 2, ректификационной колонны 3 и конденсатора 4. Ректификационная колонна имеет ряд горизонтальных полок 5 той или иной конструкции, называемых тарелками (в действительности число таких тарелок в колонне обычно знаш1тельцо больше, чем показано на рисунке). Раствор, подлежащий дистилляции, предварительно подогретый, подается через кран б на одну из средних тарелок, заполняет ее и стекает через перелив по трубе 7 на тарелку, расположенную ниже. На этой тарелке жидкий раствор встречается с поднимающимся вверх паром, который пробулькивает через него, проходя трубки 8, снабженные колпачками, обеспечивающими контакт между паром и жидкостью. При этом часть менее летучего компонента конденсируется из пара в Жидкость, а часть более летучего компонента переходит из жидкости в пар. В результате пар, проходящий через трубку 8 на расположенную выше тарелку, оказывается обогащенным более летучим компонентом по сравнению с паром, поступающим с нижних тарелок, а жидкость, стекающая на расположенную ниже тарелку через трубку 7, обогаг щена менее летучим компонентом по сравнению с жидкостью, поступающей с тарелки, расположенной выше. Этот процесс повторяется на каждой тарелке, и в результате при применении колонны с достаточным числом тарелок и при правильном регулировании режимаработы колонны из верхней части последней выходят пары, представляющие собой практически чистый более летучий компонент, а жидкость, стекающая в котел, представляет собой практически чистый" менее летучий компонент. Жидкость может выпускаться из котла через кран 9. (В смесях, дающих азеотропы, один из этих продуктов будет представлять сабой азеотропный раствор.) [c.323]

Движение слоя пены на барботажной тарелке (рис. 3.1, б) осуи1ествляется в канале переменного сечения, образованном цилиндрическими стенками колонного аппарата до середины тарелки слой пены движется в расширяющемся канале , вто-р 1я половина пути жидкости происходит в сужающемся канале . Если бы пенный слой подчинялся законам течения идеальной жидкости, то на первой половине пути жидкости его скорость уменьшилась бы до величины, определяемой отношением минимальной ширины потока к максимальной, причем профиль скорости по сечению тарелки остался бы равномерным. При дальнейшем течении жидкости все изменения должны произойти в обратном направлении. Но так как слой пены не подчиняется этим законам, то в действительности на барботажной тарелке происходит следующее ядро потока вдоль продольной оси движется равномерно и однонаправленно от входной перегородки к сливной независимо от изменения поперечного сечения канала . Слева и справа от ядра потока (практически на участке, офаниченном линией, соединяющей концы перегородок, шириной Ь) поток имеет противоположное [c.105]

Из уравнения (3.10) получим зависимость между средним временем пребывания (тимп), определяемым по функциям отклика системы на типовые возмущения по составу потока, и действительным временем пребывания потока на тарелке (тд) [c.115]

Используя зависимость (3.23), можно количественно определить долю рециркулирующего потока К. Метод отсечки, заключающийся в одновременной отсечке подачи воздуха и воды на тарелку, позволяет определить объем жидкости на тарелке при соответствующих режимах по воздуху и воде и, соответственно, действительное время пребывания на тарелке Тд = У/1 (где V, Ь - объем и расход жидкости соответственно). Сравнение Тд с временем пребывания, определенным по С-кривой, дает возможность определить долю байпасирующего потока - (1-о) (формула (3.12)]. [c.117]

При отборе парожидкостных проб трудно (а часто и невозможно) расположить точку отбора так, чтобы получить среднюю картину происходящего в аппарате или трубопроводе. Так, в парожидкостном состоянии находятся нефтепродукты на тарелках ректификационных колонн, поток, выходящий из печей, потоки,вскипающие при резком падении давления, жидкие потоки, вдаижущиеся в смеси с неконден-сируемым газом (в адсорбционных процессах). Расположение точки отбора пробы играет в этом случае решающую роль. Так, случай а и б не обеспечивают правильного отбора пробы, а в случае в отбор будет относительно точен (рис. 1.7). Расположение патрубка навстречу потоку обеспечивает отбор пробы, близкой по соотношению паровой и жидкой фаз к действительному в данной точке, которая должна находиться на расстоянии 0,4-0,6 радиуса трубопровода от стенки. При отборе пробы под высоким давлением примен1пот пробоотборник, имеющий мерное стекло для визуального опрвделе- [c.13]

Стабников [297], обобщая литературные данные по ситчатым ректификационным тарелкам, указывал, что существует верхний предел рабочей скорости газа, при котором жидкость на тарелках полностью вспенивается. В действительности такие скорости газа являются предельными лишь для барботажного режима работы ситчатых тарелок, который при более высоких скоростях и большем расстоянии между решетками уступает место более интенсивному пенному режиму. [c.40]

Расчет абсорбционных и ректР1фикационных колонн для разделения многокомпонентных смесей неизмеримо сложнее расчета колонн в случае разделения бинарных смесей. Оценка действительного числа тарелок в колонне (в дальнейшем будем рассматривать только методику расчета ректификационной тарельчатой колонны) возможна от тарелки к тарелке аналитическим путем при помощи ряда последовательных приближений. [c.346]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология