Температура хрупкости

Метод определения температуры хрупкости [c.409]

В зависимости от основных свойств — температуры размягчения, глубины проникания иглы, растяжимости, температуры хрупкости, сцепляемости с каменным материалом (адгезии) и др. — различают нефтяные битумы пяти марок. Битумы первых трех (I—III) применяются в дорожном деле. Битумы марки IV используются главным образом в кровельной промышленности, в гидротехнических сооружениях, для брикетирования угольной мелочи, для смазки шеек прокатных станов, при горячей прокатке металла. Битум марки V находит применение в лакокрасочной промышленности, для изоляционных покрытий трубопроводов, для электроизоляции и т. д. [c.144]

Каучук СКФ-260 мало склонен к кристаллизации и обладает температурой стеклования на 18—20°С ниже, чем каучуки типа СКФ-26. Указанные преимущества по морозостойкости проявляются и в поведении резин. Если сравнить температуры, при которых указанные резины имеют одинаковые коэффициенты морозостойкости (например, 0,1), то для СКФ-26 эта температура — 16°С, а для СКФ-260 —33 °С. Резины на основе СКФ-260 работоспособны при —30 °С. Так как температура хрупкости стандартных резин составляет —53-=--57 °С, то в отдельных случаях [c.518]

Настоящий стандарт устанавливает метод определения температуры хрупкости нефтяных битумов. [c.409]

В соответствии с [8] критическую температуру хрупкости определяют как [c.249]

Температура хрупкости вулканизованного этилеп-пропилено-вого полимера лежит около —68 °С, а температура стеклования — около —60 С. [c.320]

Таким образом, требования к качеству сырья ограничиваются, с одной стороны, несколькими показателями температурами размягчения и хрупкости, пенетрацией при 0°С, — которые дублируют друг друга, и, с другой стороны, одним показателем — дуктильностью. Учитывая, что из группы показателей, характеризующих тепло- и морозостойкость, температура хрупкости при увеличении содержания серы в нефти и утяжелении гудрона становится несоответствующей требованиям стандарта прежде других показателей, она и может быть выбрана одним из критериев оценки пригодности сырья. В случае отсутствия данных по температуре хрупкости оценку проводят по температуре размягчения. Другим критерием является показатель дуктильности. [c.98]

Гидрированный полибутадиен близко напоминает по физическим свойствам полиэтилен. Принципиальное отличие его в том, что он имеет более высокую прочность на разрыв, более низкие жесткость, твердость и температуру хрупкости. Сопоставление всех этих свойств наводит на мысль, что гидрированный полибутадиен имеет более высокий молекулярный вес, чем промышленный полиэтилен, и до некоторой степени меньшую кристалличность. Это находится в соответствии с известными дан- [c.169]

За температуру хрупкости принимают температуру, отмеченную в момент появления первой трещины в слое испытуемого битума. [c.410]

Остаточное удлинение, % при 20°С при 100 °С Остаточная деформация после старения в течение 72 ч, % при 100°С при 150°С Сопротивление раздиру, кН/м Эластичность по отскоку, % при 20 °С при 100°С Твердость по Шору Температура хрупкости, °С Коэффициент морозостойкости 0,15—0,20 0,18—0,23 при —15 С Степень набухания, ч. (масс.) в трансформаторном масле в течение 72 ч при 150 °С [c.393]

Наряду с температурой стеклования практически важной температурной характеристикой полимеров является также температура хрупкости (Т р). Так условно называют температуру, ниже которой полимер проявляет хрупкость (см. р. 589). Температура хрупкости, если ее определять ири действии на полимер в статических условиях, несколько ниже температуры стеклования. [c.587]

Далее покажем возможность оценки определения критической температуры хрупкости. [c.249]

При применении разных окислительных аппаратов свойства получающихся битумов могут различаться. Так, битумы, полученные в кубе, имеют более низкую температуру размягчения, более высокую температуру хрупкости (рис, 39) [93] и более высокую дуктильность [89] по сравнению с битумами, полученными в колонне. Это имеет определенное, но не решающее значение прп выборе типа окислительного аппарата, так как битумы с такими свойствами могут быть получены и другим путем — увеличением отбора дистиллята при подготовке гудрона для окисления или вовлечением асфальта деасфальтизации в сырье окисления. [c.68]

Применение полипропилена при низких температурах ограничивается сравнительно высокой температурой хрупкости (от —10 до -(-20 °С). Ударная вязкость достаточно высока для бо,льшинства назначений. С другой стороны, имеются возможности улучшения ударной вязкости при низких температурах (модификация каучуком или полиизобутиленом, блочная сополимеризация с 2—10% этилена). [c.302]

За температуру хрупкости принимают среднее арифметическое результатов, полученных для трех пластинок с битумом. [c.411]

Сравнение битумов разного происхождения с одинаковой пенетрацией при 25°С показывает, что более высокой температуре размягчения соответствует более высокая пенетрация при 0°С и более низкая температура хрупкости, однако дуктильность-при этом ниже. [c.14]

Наиболее смолистыми битумами являются асфальты, в связи с чем у них самая низкая температура размягчения, самая высокая температура хрупкости и самая низкая пенетрация при 0°С. Остаточные битумы занимают по содержанию смол проме- [c.87]

Температура хрупкости Охлаждение и периодический изгиб образца битума с определением температуры, при которой появляются трещины или образец ломается Парафины 11507-78 [c.59]

В связи с расширением областей применения парафинов, церезинов и разработкой на их основе восковых композиций большое значение приобретают физико-механические свойства этих продуктов, такие как твердость, прочность, пластичность, адгезия, усадка и др. Прочностные и пластичные свойства твердых углеводородов могут быть оценены по остаточному напряжению сдвига, температуре хрупкости и показателю пластичности. Результаты работ [16, 22] показали, что физико-механические свойства твердых углеводородов обусловлены их химическим составом, структурой молекул отдельных групп компонентов и связанной с ней плотностью упаковки кристаллов твердых углеводородов, а также фазовым состоянием вещества. Сопоставление физико-механических свойств со структурой твердых углеводородов проведено [16] на молекулярном уровне с использованием температурных зависимостей показателей преломления и ИК-спектров в области 700—1700 см-. На рис. 33 и 34 приведены результаты исследования грозненского парафина, состоящего из парафиновых углеводородов нормального строения, и углеводородов церезина 80 , не образующих комплекс с карбамидом и содержащих разветвленные и циклические структуры. [c.126]

На рефрактометрических кривых отмечаются монотонное возрастание показателя преломления и отсутствие разрыва этой кривой, что отвечает аморфной структуре вещества. Появление второго показателя преломления и рост двупреломления свидетельствуют об одновременном существовании кристаллической и аморфной структур. Таким образом, наибольшими прочностными свойствами обладают продукты с повышенным содержанием парафиновых углеводородов нормального строения. Присутствие в составе твердых углеводородов циклических и разветвленных структур приводит к повышению пластичности и снижению температуры хрупкости продукта, причем при среднем содержании числа колец в молекуле более 1,5 продукт является пластичным в широкой области температур. Температурный диапазон применения твердых углеводородов колеблется от минусовых температур до их температуры плавления. В зависимости от температуры эксплуатации продукт находится в определенном фазовом состоянии с соответствующими прочностными или пластичными свойствами. [c.128]

С, температура хрупкости по Фраассу —14 °С) расход воздуха составляет менее 30 M Vt [76]. В среднем при производстве наиболее потребляемых битумов расход воздуха составляет примерно 60 м т [76, 186]. В отечественной промышленности расход воздуха выше, так как используется легкое [c.124]

Для характеристики технических свойств полимерных материалов пользуются также условной величиной температуры хрупкости, определяя ее как температуру, при которой образец полимера разрушается при практически мгновенной деформации его иа заданную величину. Эта температура хрупкости тем выше, чем больше скорость внешнего воздействия и величина заданной деформации. Температура хрупкости тем ниже, чем тоньше образец, подвергаемый испытанию, и чем выше степень ориентации полимера. [c.587]

Битумы характеризуются следующими показателями твердостью (пенетра — цией), температурой размягчения, растяжимостью в нить (дуктильностью), температурой хрупкости, адгезией, температурой вспышки, реологическими свойствами и др. [c.73]

Температура хрупкости — это температура, при которой пленка битума, нанесе 1ная на стальную пластинку, дает трещину при изгибе этой пластинки (от — 2 до — 30 С). Чем ниже эта температура, тем выше качество битума. Окисленные [c.73]

Расплавленный битум равномерно распределяют по трнкой стальной пластинке. После охлаждения битума пластинку подвергают периодическому изгибу при постепенно попи кавдщейдя температуре. Температуру, при которой происходит видимый излом слоя битума или образование трещин в слое, и фиксируют как температуру хрупкости. Определение температуры хрупкости особенно важно для характеристики дорожных и кровельных сортов битумов. [c.13]

Взаимосвязь технических свойств битумов. О качестве битума судят, сопоставляя разные показатели его технических свойств. Основным классификационным показателем принята пенетрация при 25°С. Остальные показатели представляют в виде зависимостей от пенетрации, поскольку они меняются с изменением пенетрации. Характер изменения ряда показателей, как правило, одинаков. Например, увеличение пенетрации при 25°С приводит к снижению температуры размягчения при этом температура хрупкости также снижается. 3,ависимость же дуктиль ности от пенетрации носит более сложный характер. Максимальная дуктильность наблюдается при некоторых средних-значениях пенетрации (рис. 1). [c.13]

С уменьшением содержания серы в нефти, как видно из рис. 62, повышаются температуры размягчения, снижаются температуры хрупкости и увеличиваются показатели пенетрации при 0°С битумов в то же время уменьшается дуктильность. Уменьшение содержания легких фракций в гудроне приводит к противоположным результатам. Поскольку в соответствии с требованиями стандартов необходимо обеспечить определенные значения всех этих показателей, то предпочтительнее использовать более тяжелый гудрон при уменьшении сернистости нефти. Однако в случае малосернистых, но высокопарафиннстых нефтей сказывается влияние парафина. Даже при использовании гудрона выше 600°С, т. е. наиболее тяжелого в практике отечественной нефтепереработки, дуктильность получающихся. битумов еще не соответствует требованиям стандарта. Поэтому такие нефти следует признать непригодными для производства окисленных битумов. [c.97]

На рис. 63 представлены условия, при выполнении которых обеспечивается производство стандартных битумов с пенетрацией при 25°С, равной 80. Сырье, характеризующееся координатными точками между линия1ми минимально требуемых величин дуктильности и температуры хрупкости -дает при окислении стандартные битумы. В противном случае битумы не соответствуют требованиям стандарта на дуктильность (при использовании сравнительных малосернистых нефтей и легких гудронов) или температуру хрупкости (при использовании сравнительно высокосернистых не( )тей и тяжелых гудронов). [c.98]

Механические испытания. На образцах, вырезанных изразрушившейся детали, найти стандартные механические свойства металла. На образцах с трещиной найти характеристики, оценивающие сопротивление металла распространению трещины (например, Кю при статическом нагружении и ату - при ударном). Построить температурные зависимости этих характеристик и установить критические температуры хрупкости. Предусмотреть на образцах с трещиной различное ее расположение - такое, чтобы трещина распространялась как вдоль направления излома, так и в обе стороны поперек. [c.234]

Точка уср, лежащая ниже точки с является температурой хрупкости. При температуре ниже хр полимер становится хрупким, т.е. разрушается при очет малой величине дефрршции. Разрушение происходит в результате раэрыва, химических связей в мвкромолеку-лв. [c.24]

Молекулярная масса yWw Ударная вязкость при растяжении (фут-фунт/дюйм ) Ударная вязкость по Изоду (фут-фунт/дюйм надреза) Относительное удлинение при 20 дюйм/мин (%) Стойкость к растрескиванию, ВеИ ЕЗСН, Р-50 (ч) Температура хрупкости (°С) [c.174]

Нефтяные битумы (1973) -- [ c.39 , c.53 ]

Химический энциклопедический словарь (1983) -- [ c.112 ]

Технология синтетических каучуков (1987) -- [ c.337 ]

Прочность и разрушение высокоэластических материалов (1964) -- [ c.10 , c.69 , c.135 , c.137 , c.138 ]

Методы измерения механических свойств полимеров (1978) -- [ c.280 , c.295 ]

Прочность и механика разрушения полимеров (1984) -- [ c.46 , c.48 , c.62 , c.125 , c.166 , c.188 , c.203 , c.206 , c.208 , c.241 ]

Краткий курс физической химии Изд5 (1978) -- [ c.579 ]

Энциклопедия полимеров том 1 (1972) -- [ c.561 , c.569 ]

Курс химии Часть 1 (1972) -- [ c.372 ]

Энциклопедия полимеров Том 1 (1974) -- [ c.561 , c.569 ]

Энциклопедия полимеров Том 3 (1977) -- [ c.3 , c.561 , c.569 ]

Физико-химические основы получения, переработки и применения эластомеров (1976) -- [ c.334 ]

Технология пластических масс 1963 (1963) -- [ c.57 ]

Технология пластических масс в изделия (1966) -- [ c.25 ]

Технология пластических масс Издание 2 (1974) -- [ c.24 ]

Физико-химия полимеров 1963 (1963) -- [ c.231 ]

Физико-химия полимеров 1978 (1978) -- [ c.184 ]

Сополимеризация (1971) -- [ c.98 ]

Кристаллизация каучуков и резин (1973) -- [ c.66 , c.144 , c.202 ]

Механохимия высокомолекулярных соединений (1971) -- [ c.84 ]

Термостойкие ароматические полиамиды (1975) -- [ c.90 ]

Пластификация поливинилхлорида (1975) -- [ c.131 , c.153 ]

Стойкость эластомеров в эксплуатационных условиях (1986) -- [ c.84 , c.93 ]

Разрушение эластомеров в условиях, характерных для эксплуатации (1980) -- [ c.9 , c.25 , c.245 ]

Деформация полимеров (1973) -- [ c.147 , c.149 , c.154 , c.276 , c.278 ]

Основы технологии переработки пластических масс (1983) -- [ c.6 ]

Расчеты и конструирование резиновых технических изделий и форм (1972) -- [ c.32 ]

Химия искусственных смол (1951) -- [ c.125 , c.127 , c.236 ]

Основы химии диэлектриков (1963) -- [ c.22 ]

Полистирол физико-химические основы получения и переработки (1975) -- [ c.225 ]

Технология производства полимеров и пластических масс на их основе (1973) -- [ c.63 ]

Химия и технология пленкообразующих веществ (1978) -- [ c.41 , c.50 ]

Физико-химические основы процессов формирования химических волокон (1978) -- [ c.16 ]

Термомеханический анализ полимеров (1979) -- [ c.92 ]

Технология переработки пластических масс (1988) -- [ c.41 ]

Новейшие методы исследования полимеров (1966) -- [ c.324 ]

Краткий курс физической химии Издание 3 (1963) -- [ c.587 , c.588 ]

Термостойкие полимеры (1969) -- [ c.14 , c.69 ]

Пластификаторы (1964) -- [ c.119 , c.120 , c.124 , c.127 , c.128 , c.132 ]

Структура и механические свойства полимеров Изд 2 (1972) -- [ c.44 , c.142 , c.143 , c.223 , c.237 , c.252 ]

Химия и технология лакокрасочных покрытий Изд 2 (1989) -- [ c.75 , c.76 ]

Прочность полимеров (1964) -- [ c.50 ]

Высокомолекулярные соединения Издание 2 (1971) -- [ c.199 , c.208 , c.312 , c.319 , c.384 ]

Химия сантехнических полимеров Издание 2 (1964) -- [ c.37 ]

Химия и технология синтетического каучука Изд 2 (1975) -- [ c.52 ]

Прочность полимеров (1964) -- [ c.50 ]

Основы переработки пластмасс (1985) -- [ c.75 , c.76 , c.360 , c.361 , c.372 ]

Основы химии диэлектриков (1963) -- [ c.22 ]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология