Наполнители температура хрупкости

Изменение физико-механических свойств указывает на сложный процесс, происходящий в битуме при введении каучука. Микроскопия каучуко-битумных смесей показывает, что каучук находится в битуме в дискретном состоянии [169, 173, 230]. Полного растворения каучука в битуме удается достичь только при хорошей растворимости каучука в мальтенах битума и при низких концентрациях (порядка 2%) его в битуме. В этом случае каучук образует новую масляную фазу, становясь частью дисперсионной среды, а которой растворены асфальтены битума. Увеличение содержания каучука ведет к понижению его растворимости частицы каучука коагулируют и играют роль эластичного наполнителя [180, 228, 230]. В некоторых случаях такой набухший наполнитель образует эластичную сетку в массе битума. Эта сетка определяет некоторые свойства композиции и, главным образом, температуру хрупкости. [c.62]

Деформационная способность и упругость битума мало изменяются при добавке в него минеральных наполнителей. При добавке же резины эластичность его возрастает, улучшаются и другие свойства повышаются температура размягчения и теплостойкость, снижается температура хрупкости, увеличивается вязкость, сцепление с другими материалами, замедляется старение. [c.128]

Температура хрупкости наполненных вулканизатов (20—40 объемн. % наполнителя) составляет около —40° С. Вулканизаты ХСПЭ имеют значительно более высокое сопротивление различным видам старения и воздействию озона, чем каучуки обш,его назначения. [c.121]

Активный наполнитель резко повышает сопротивление разрыву резин на основе синтетических каучуков в высокоэластическом состоянии (СКБ, СКС-30 и др.). На свойства резин в стеклообразном состоянии наполнитель оказывает противоположное влияние. Так, при температурах, при которых каучук СКБ находится в высокоэластическом состоянии, прочность ненаполненной резины на его основе составляет 1,4 МПа, а наполненной (60 масс. ч. печной сажи)—17 МПа. Ниже температуры стеклования при введении наполнителя значение несколько увеличивается, а хрупкая прочность снижается. Температура хрупкости повышается примерно на 41 °С. Если в отсутствие наполнителя интервал вынужденной эластичности составляет 73 °С, то при наличии наполнителя он сужается до 32 °С [5]. Подобный эффект при введении наполнителя наблюдается и для резин на основе бутадиен-стирольного каучука. Следовательно, при изготовлении резин, предназначенных для эксплуатации в условиях низких температур, введение в них [c.205]

Наконец, следует еще упомянуть, что эластичность полимерных веществ непрерывно уменьшается с понижением температуры, так как вследствие прекращения микроброуновского движения макромолекулы в конце концов затвердевают. При этом материал становится хрупким. Соответственно тедшературе размягчения при нагревании существует температура хрупкости при охлаждении. В качестве практического примера укажем на растрескивание кровельных желобов и сточных труб из поливинилхлорида при ударе в условиях зимних температур. Большое влияние на прочность полимерных материалов оказывают примененные наполнители. Длинноволокнистый наполнитель значительно больше повышает прочность, чем коротковолокнистый. Пластмассы на основе феноло-формальдегидных смол, содержащие наполнители, например древесную муку, целлюлозные или текстильные волокна, обладают большей прочностью, чем такие же пластмассы без наполнителей. [c.447]

Опыты показали, что стандартный наполненный полиизобутилен марки ПСГ в листах утрачивает пластические свойства при сравнительно высоких температурах, причем температура хрупкости повышается с увеличением количества наполнителей. [c.56]

Пример № 3. Проблема регенерации отработанной резины очень остро стоит во всем мире. Известно несколько технологических процессов ее утилизации, получивших некоторое распространение. Это, например, получение регенерата путем щелочной варки и последующего вальцевания. Однако прочностные свойства материала при этом резко ухудшаются. Технология криогенного размола включает замораживание резины ниже температуры хрупкости в жидком азоте и последующий ее размол в тонкодисперсный порошок. Этот порошок может использоваться как наполнитель в резиновых смесях. Данный метод весьма энергоемок. [c.79]

Температура хрупкости резин на основе полярных каучуков зависит от вида наполнителя. Так, Гхр в присутствии каолина составляет —15 °С, а с сажей ВГ-100 равна — 42°С. Это связано, видимо, с изменением температурного интервала вынужденной эластичности. [c.173]

Хрупкость. Как следствие увеличения жесткости при комнат ной температуре, введение наполнителя приводит также к росту хрупкости при низких температурах. Это проявляется в повышении температуры хрупкости (точки хрупкости) и более заметно в термопластиках, чем в эластомерах (табл 16.1). [c.449]

Хотя степень кристалличности линейного полиэтилена снижается с ростом молекулярного веса повышение температуры хрупкости при введении наполнителя слишком велико, чтобы его можно было [c.450]

Так как обычные бит шы характеризуются недостаточно широким интервалом температур хрупкость—размягчение, часто для улучшения свойств битума к ним добавляют различные наполнители, расширяющие указанный интервал. Такая смесь, содержащая до 40% наполнителя, называется битумной эмалью, а при большем содержании наполнителя — битумной мастикой. Добавка наполнителя увеличивает твердость битума при примерном сохранении хрупкости. [c.122]

Есе изложенное выше все-таки указывает на повышение температуры хрупкости с увеличением содержания наполнителя. [c.66]

Влияние наполнителей. В литературе имеется весьма ограниченный материал по вопросу о влиянии активных наполнителей на температуру хрупкости каучука, позволяющий сделать лишь самые общие выводы. [c.72]

ВЛИЯНИЕ НАПОЛНИТЕЛЕЙ НА ТЕМПЕРАТУРУ ХРУПКОСТИ [c.73]

В табл. 7 приведены также результаты наблюдений Кинга [59] над некоторыми синтетическими эластомерами с различными количествами полуактивного наполнителя — сажи газовой. Как видно из таблицы, по мере увеличения содержания наполнителя твердость и температура хрупкости повышаются. [c.74]

Другие испьггания, используемые для оценки качества наполнителя, проводят на смеси его с битумом и далеко не всегда включают в формальную спецификацию. К числу таких испытаний относятся определение повышения температуры размягчения, ускоренное старение в атмосферных условиях, вязкость, оседание, хрупкость, пластичность, реакционная способность и чувствительность к действию воды. [c.209]

Усиливающее действие наполнителей наблюдается только в эластичных резинах, в твердых вулканизатах —эбонитах все активные наполнители оказываются инертными. Действие наполнителей в эбонитах проявляется в увеличении твердости и хрупкости эбонита и в повышении температуры размягчения. [c.147]

Широкое применение в технике нашли клеи ВК-32-ЭМ Л-4, эпоксид П (порошок) эпоксид Пр (пруток), изготовляемые из чистой эпоксидной смолы, отвердителей (ангидридов двухосновных кислот) и наполнителей (цемента). Недостатком этих марок является невысокая -теплостойкость и хрупкость при пониженных температурах. [c.77]

По комплексу механических свойств поливинилкарбазол уступает полистиролу, в особенности по показателю удельной ударной вязкости (2—4 кг см ). Вследствие высокой теплостойкости поливинилкарбазол перерабатывается в значительно более жестких условиях, чем полистирол, главным образом методом прессования. Для литья под давлением необходимы более высокие температуры (270—290°) и более высокие удельные давления (до 2000 кг/сж ). Из-за хрупкости поливинилкарбазол часто применяют в смеси с наполнителями (кварцевая мука, асбест, слюда и т. д.). Изделия, приготовленные из поливинилкарбазола методом литья под давлением, имеют ясно выраженную волокнистую структуру, ориентированную в направлении течения массы. [c.229]

По основным свойствам феноло-лигниновая смола близка к ново-лачным феноло-формальдегидным смолам. Физико-механические свойства пресспорошков, получаемых на ее основе, почти не уступают обычным новолачным пресспорошкам, в частности по скорости прессования. Некоторый недостаток феноло-лигниновых смол — большая вязкость в расплавленном состоянии (что обусловливает худшую пропитку наполнителя и требует более высокой температуры при вальцевании), а также некоторая хрупкость при механической обработке изделий. Важным преимуществом, однако, [c.415]

Пенаполненные вулканизаты ХСПЭ имеют теМ Перату,ру хрупкости от —55 до —62 °С [2—4, 47, 104, 110, 115]. При введении наполнителей температура хрупкости повыщается и при 20— 40%-ном наполнении составляет —25- —40 °С. Применение сложных эфиров в качестве пластификаторов позволяет понизить температуру хрупкости до —60 °С. [c.149]

Многие мягчители оказывают специфическое действие, например, жирные кислоты повышают активность ускорителей вулканизации, облегчают диспергирование наполнителей и увеличивают связь между частицами наполнителя и каучуком воск, парафин, церезин, петролятум повышают сопротивление старению рубракс, парафин уменьшают набухание резины в воде канифоль, сосновая смола повышают клейкость резиновых смесей на основе синтетических каучуков вазелиновое и трансформаторное масла понижают температуру хрупкости резины, т. е. повышают ее морозостойкость фактисы и полимеризованные непредельные [c.179]

Подрельсовые прокладки производятся из резиновой смеси, основным компонентом которой является шинный регенерат. К регенератной основе смеси добавляют около 207о бутадиенового каучука (СКД) для поддержания температуры хрупкости прокладок на уровне —37—40°С. В смесь вводят наполнители (технический углерод, каолин и др.), тип и количество которых выбирают таким образом, чтобы получить заданные показатели прочности и твердости прокладок с сохранением требуемого удельного объемного электросопротивления. [c.181]

Знание и учёт физико-химических изменений, происходящих в битумных материалах под влиянием различных факторов, позволяют без дополнительных затрат повысить качество битумноминеральных композиций. Одним из основных в технологии получения битумноминеральных композиций является процесс соединения битумов с минеральными наполнителями, обычно осуществляемый в смесителях принудительного действия с подофевом. Перемешивание при низких температурах приводит к неполному смачиванию битумом поверхности наполнителя и, следовательно, к снижению прочности и водостойкости композиции. При повышении температуры соединение с наполнителем улу чшается, но усиливается процесс термоокислительной деструкции, что приводит к получению материала с низкими коррозионной стойкостью и трещиностойкостью. Таким образом, назначение температуры перемешивания должно быть компромиссным. Установлено, что рациональный выбор температуры перемешивания позволяет на 6...8 °С снизить температуру хрупкости по сравнению с композициями, приготовленными при стандартных температурах, а это, в свою очередь, даёт существенное повышение долговечности конструкций. [c.122]

Для улучшения пластичности битумных покрытий и их прочности в битум вводят полимерные материалы. Строго говоря, их нельзя рассматривать как присадки, это скорее наполнители, хотя в литературе их называют иногда пластификаторами, т.е. присадками, улучшащими пластичность материала. Основная роль пластификаторов в битуме - расширение интервала пластичности или понижеше температуры хрупкости. [c.39]

Резины на основе бутадиен-стирольного каучука уступают резинам на основе натурального и цис-то-пренового синтетического каучука по механической прочности, эластичности при низких температурах и превосходят по стойкости в условиях теплового старения. При введении активных наполнителей, особенно сажи, механическая прочность значительно возрастает. Температура хрупкости резин на основе, например, СКС-ЗО — миьус 52 °С. По диэлектрическим свойствам резины на основе специального диэлектрического каучука (СКС-ЗО АРПД) значительно превосходят резины на основе бутадиен-стирольного каучука общего назначения соответственно удельное объемное электрическое сопротивление при 20 °С составляет 2 10 и 8 10" Ом. м. [c.154]

Неза виснмо от типа введенного технического углерода повышение его содержания в полиэтилене благоприятно отражается на сохранении температуры хрупкости. По мнению ряда исследователей, температура хрупкости относится к числу показателей, наиболее чувствительных на незначительное изменение, происходящее в исследуемом материале при старении. В то же время сопоставление данных табл. 3.2 с. 3.6 и 3.7 показывает, что температура хрупкости мало меняется при наполнении полиэтилена мелом, каолином и тальком, а также техническим углеродом, если содержание наполнителя не превышает 5—10% (масс.). Увеличение количества вводимого наполнителя (см. табл. 3.2) до 15—30% (масс.) сопровождается повышением температуры хрупкости. Температура хрупкости смесей, содержащих наполнители, повышается с увеличением количества вводимого наполнителя при этом резко снижается относительное удлинение при разрыве. Описанный характер изменения температуры хрупкости и относительного удлинения обусловлен различным действием частиц вводимого наполнителя на формирование надмолекулярной структуры полиэтилена [12]. [c.92]

На основе полиэтилена ПЭВД с различными наполнителями (20—30%) талька, 15—30% мела, 20—30% слюды, 5% битума БН 70/30 по ТУ 6-05-1409—84) выпускаются листы, предназначенные для футеровки технологического оборудования. Из модифицированного полиэтилена высокой плотности МОПЭНД (ТУ 6-05-1145—75), также содержащего наполнители (мел 15— 30%, тальк 15—20%, слюда 20%, аэросил 10%, каолин 20— 30%), изготавливают листы, пригодные для футеровочных и облицовочных работ. Они характеризуются высоким разру-щающим напряжением при растяжении (18—26 МПа) и низкой температурой хрупкости (—100- —140° С). [c.76]

Критическая температура растворения поливинилхлорида в палатиноле НЗ равна 105° С. Следовательно, палатинол НЗ несколько менее активен, чем дибутилфталат. Тиниус исследовал его эффективность в пленках, получаемых из раствора. Пленки с большим содержанием палатинола НЗ отличаются от пленок с дибутилфталатом более низким относительным удлинением. Из этого можно сделать вывод, что он обладает меньшей соль-ватируюш,ей способностью. Фирма ВАЗР приводит для вальцованных пленок из 60 частей поливинилхлорида и 40 частей палатинола НЗ предел прочности при растяжении 1,2 кгс мм , относительное удлинение 330% и температуру хрупкости — 25° С и отмечает их совместимость с наполнителями и пигментами. Пластические массы с палатинолом НЗ обладают также вполне удовлетворительными диэлектрическими свойствами, о чем свидетельствует удельное сопротивление, равное 10 ом см. [c.764]

Основными недостатками бакелитового лака являются хрупкость пленки и невысокая адгезия пленки к металлу. Для покрытия бакелитовым лаком металлическая поверхность должна быть предварительно подготовлена. Для повышения прочностных по-калателс покрытий обычно наносят четыре-пять слоев лака, которые подвергают самостоятельной термообработке при температуре 160—170 С. Прочность сцепления бакелитового лака с металлом значительно увеличивается при введении в лак наполнителя (графита, андезито1юй муки, каолина) в количестве до 40%. [c.404]

Введение в пресскомпозицию поберхностно-ак-тивных добавок (жирных кислот или их солей) существенно изменяет адгезию олигомера, а следовательно, и физико-механические свойства фенопластов. Ряд свойств прессовочных материалов (водостойкость, химическая стойкость, диэлектрические свойства, твердость, теплостойкость) определяются природой наполнителя. Так, при введении в пресс-порошки с древесной мукой минерального наполнителя повышаются плотность, твердость, жесткость, теплопроводность и водостойкость материала. Фенолоальдегидные пресспорошки устойчивы к действию слабых кислот и органических растворителей, довольно устойчивы к сильным кислотам и слабым щелочам, но разрушаются при действии сильных щелочей. Недостатками их являются хрупкость и зависимость показателей диэлектрических свойств от температуры и частоты тока. [c.62]

Стандартные испытания на сопротивление действию ударных нагрузок, например по Изоду и Шарпи, в общем случае позволяют сравЕШвать результаты, полученные на различных типах полиамидов или на одном и том же полиамиде, но подвергнутом различной обработке. Обычно поведение материала в процессе эксплуатации согласуется с предварительными результатами стандартных испытаний на устойчивость к ударным нагрузкам. Эти испытания часто используются для контроля качества материала. Как и следовало ожидать, сопротивление полиамидов действию ударных нагрузок увеличивается с повышением температуры и содержания влаги в материале. Даже если не происходит никаких релаксационных переходов, понижение температуры способствует увеличению жесткости и уменьшению ударной прочности. Наличие в полиамиде влаги и пластификаторов несколько уменьшает этот эффект, но не приводит к резкому уменьшению хрупкости. Полиамид, содержащий волокнистый наполнитель, становится менее чувствительным к появлению надрезов по сравнению с нена-полненным. Кроме того, наполненный полиамид сохраняет более высокую ударную прочность при понижении температуры. На рис. 3.8 показано влияние температуры и величины надреза на ударную прочность стандартных образцов (50 X 6 X 3) ПА 66, не-наполненного и содержащего 33% стеклянного волокна [18]. Рис. 3.9 иллюстрирует влияние величины надреза на ударную прочность высушенного ненаполнен-ного и наполненного стеклянным волокном ПА 66 [18]. Ударная прочность образцов с надрезом ПА 66 срав- [c.104]

Полисилоксановые смолы применяются для изготовления деталей приборов, длительно работающих при высоких температурах, или деталей, которые должны обладать высокими показателями диэлектрических свойств и сохранять их в широком диапазоне температур. В изделиях первого типа в качестве наполнителя можно использовать асбестовую муку, при изготовлении диэлектриков в пресскомпозицию следует вводить кварцевую муку или аналогичные ей минеральные порошки. Отверждение полисилокса-йов происходит при 180—200 °С в присутствии перекисей или при взаимодействии смолы с тетраэтоксисиланом. Выдержка изделий в прессформе составляет 2—2,5 мин на 1 мм толщины, для окончательного отверждения материал подвергают дополнительной термообработке в шкафах при 200 °С. Отвержденные полисилоксаны наиболее хрупки по сравнению с обычно применяемыми отверждаемыми смолами. При введении кварцевой муки в пресс-композицию на основе полисилоксана хрупкость изделий возрастает (удельная ударная вязкость 2,5—3,0 кгс-см1см ). Для снижения хрупкости полисилоксановую смолу можно совмещать [c.555]

Значения модулей упругости наполнителей оценивали на пленках, отлитых из соответствующих растворителей, в опытах на растяжение. Температуры стеклования определяли методом дифференциальной сканирующей калориметрии. Полученные значения и модулей упругости хорошо согласуются с значениями, известными из литературы. Между температурами стеклования и модулями упругости использованных стеклообразных полимеров не существует прямой корреляции. По значениям модулей полимеры можно объединить в три группы 1 — СБ-10 и ДХСБ 2 — ПС, ПДХС, ДХСЭА и АНБ 3 — ПАН. Определить точное значение модуля упругости полиаценафтилена оказалось невозможным из-за чрезвычайной хрупкости пленок, но очевидно оно превосходит 10 кгс/ fM . В двух других группах значения модулей образцов совпадают. Довольно неожиданным оказалось слабое различие значений модулей упругости полистирола и поли-2,6-дихлорстирола, поскольку их температуры стеклования резко различны. [c.101]

Для защиты оборудования применяют листы пентапласта (ТУ 6-05-041-707—84) толщиной —5 мм, полученные методом экструзии. Пентапласт имеет низкую стойкость к ударным нагрузкам и изгибу (особенно при пониженных температурах). Некоторое снижение его хрупкости достигается введением пластификаторов и наполнителей. Можно использовать при антикоррозионной защите пентапласт ненаполненный и наполненный оксидом хрома (1-—2%). Наполненный пентапласт имеет более низкую химическую стойкость. Работы с пентапластом необходимо вести при температуре окружающего воздуха не ниже 18 °С. [c.242]