Плотность упаковки

Промышленные аппараты для мембранного разделения газов должны удовлетворять следующим требованиям иметь высокую плотность упаковки, т. е. возможно большую поверхность мем- [c.191]

Если для конкретного сыпучего материала при постоянных влажности и температуре получить эксперимента,тьно несколько пар значений п то можно построить графическую зависимость предельного сопротивления сдвигу от нормального напряжения в плоскости скольжения (рис. 5.3). Для сыпучих материалов, у которых аутогезионные силы взаимодействия между частицами практически отсутствуют (несвязные сыпучие материалы), изменение а не влияет на плотность упаковки частиц и прочность материала, поэтому все опытные точки ложатся на одну прямую. [c.152]

Плотность упаковки (число атомов на [c.335]

Поскольку плотность упаковки неодинакова для граней разного индекса, то скорость их роста также должна быть различной. Можно, однако, с целью более общего рассмотрения проблемы временно игнорировать это различие, предполагая, что существенным является взаимодействие нового структурного элемента только с элементами кристалла, находящимися о ним в непосредственном контакте. Тогда в начальный момент роста грани присоединение новых структурных элементов, например атомов металла, на плоскости [c.336]

Поскольку, как указывалось выше, элементы зернистого слоя могут укладываться в локальные ансамбли с различной плотностью упаковки, такое распределение должно привести к соответствующим флуктуациям в скорости газа, с колебаниями в обе [c.73]

Дополнительная погрешность определения коэффициентов теплоотдачи в зернистом слое связана с флуктуациями скорости газа в слое и различием в плотности упаковки зерен по сечению слоя, что также ведет к размытию фронта тепловой волны и занижению опытных значений Ыпэ [81, 82]. [c.146]

Помимо величины адсорбции и силы связи между молекулами адсорбата и адсорбента определенное влияние на эффективность противоизносного действия присадок оказывают также характер ориентации молекул в адсорбированном слое и плотность упаковки последнего. Считается, что молекулы ПАВ могут ориентироваться в граничном слое не только перпендикулярно, но и параллельно поверхности адсорбента. К числу таких ПАВ относятся и мно- [c.257]

На практике эти процессы идут последовательно, но часто и параллельно и потому их трудно разграничить. Однако преимущественное протекание того или иного процесса в значительной степени зависит от структуры каучука. Так, хорошо известно, что ответственными за процессы деструкции являются внутренние двойные связи, а за процессы структурирования — внешние двойные связи. В связи с этим для стереорегулярных полимеров диенов, построенных по типу 1,4-присоединения, характерны процессы деструкции, и для полидиенов, содержащих в полимерной цепи значительное количество 1,2- или 3,4-звеньев — процессы структурирования. На соотношение процессов деструкции и структурирования влияют также плотность упаковки полимера, наличие и характер групп, обрамляющих полимерную цепь, и другие факторы. Этим следует объяснить, что ис-1,4-полибутадиен более склонен к структурированию, чем ( с-1,4-полиизопрен, а также большую склонность к структурированию бутадиен-нитрильных каучуков по сравнению с бутадиен-стирольными. [c.619]

Следует отметить, что когда сообщаются данные о значениях эффективной межфазной поверхности а, одновременно нужно обязательно называть число элементов насадки в единице ее объема, т. е. характеризовать плотность упаковки. Дело в том, что даже при сравнительно слабых различиях между отдельными партиями насадок одного и того же типа и номинального размера могут наблюдаться заметные различия в плотности упаковки, соответственно влияющие и на а (при прочих равных условиях величина а пропорциональна плотности загрузки насадки). [c.211]

Коэффициент гидратации возрастает с увеличением плотности упаковки адсорбционных слоев на поверхности латексных частиц. Избыточные количества эмульгатора в латексе уже ие влияют на него. Эффективные значения А находились в пределах 2—5 нм. [c.190]

В табл. 11.2 приведены результаты, полученные при исследовании объемных эффектов замораживания при —8°С образцов одного из латексов, различающихся степенью адсорбционной насыщенности поверхности частиц эмульгатором [529]. Снижение плотности упаковки адсорбционного слоя эмульгатора приводит к уменьшению эффективной толщины прослоек незамерзающей воды у поверхности латексных частиц. [c.192]

В непористых мембранах из-за отсутствия пор в плотном слое резко сокращается количество вещества, адсорбированного поверхностью, решающую роль играет растворимость газов в матрице мембраны. Процесс идет по механизму абсорбции, который условно включает стадии поверхностной сорбции и последующего растворения газа при этом возможна диссоциация молекулы газа или образование нового химического соединения. Таким образом, проникающее вещество и матрица мембраны образуют растворы, которые могут быть однофазными (в высокоэластичных полимерах) или гетерофазными (в полимерах композиционно-неоднородной структуры). Во втором случае необходимо различать дисперсную фазу и дисперсионную среду. В полимерах роль дисперсной фазы играют структурные образования, характеризующиеся периодичностью расположения макромолекул и большой плотностью упаковки. Обычно принимают, что проникающее вещество растворяется и мигрирует только в дисперсионной среде, обычно аморфной фазе, обладающей значительной долей свободного объема и большей подвижностью элементов полимерной матрицы. Мембраны, изготовленные из композиционных материалов с наполнителями или армирующими элементами, представляют собой многофазные системы. [c.71]

Наибольшая плотность упаковки мембран — до 60000 м /м рабочего объема аппарата — достигается в аппаратах с мембранами в виде полых волокон или стеклянных капилляров. Так, например, плотность упаковки мембран в аппарате на ос-лове полых волокон диаметром 36 мкм с толщиной стенок 9— 10 мкм равна 50000 м /м [14, 15]. Полые волокна, применяемые в аппаратах этого типа, могут быть как изотропными, так и анизотропными (асимметричными или композиционными) по структуре. Существует несколько вариантов конструкции модулей на полых волокнах. Первый по устройству аналогичен од- [c.192]

Если неподвижный зернистый слой зажать сверху сеткой, проницаемой только для газа, то перепад давления на единицу высоты слоя с повышением скорости восходящего газового потока будет непрерывно возрастать вдоль кривой ВС. Для выбранного зернистого материала, например, для катализатора крекинга нефти с частицами размером от 10 до 100 мкм, может быть получено несколько эквидистантных кривых применительно к неподвижному слою — в зависимости от плотности упаковки частиц. Для подобных зернистых материалов с малым средним размером частиц и широким гранулометрическим составом насыпная плотность может находиться в пределах от 480 до 640 кг/м . На фазовой диаграмме (рис. 1-4) кривая ОАВ соответствует неподвижному слою с наиболее рыхлой упаковкой частиц. [c.20]

Этих недостатков лишены аппараты плоскокамерного типа, имеющие, однако, невысокую — от 300 до 700 (по некоторым сведениям до 1000) м /м — плотность упаковки мембран. Типичным примером таких аппаратов являются конструкции НПО Криогенмаш [28—30] на основе двойных мембранных элементов. Каждый элемент состоит из двух мембран с двумя подложками, причем одна нз сторон подложки, на которую укладывается мембрана, имеет гладкую поверхность, а другая — проточки, образующие дренажное пространство. В качестве подложек используют пористые материалы из пластмасс или металлокерамики. Элемент герметизируют с помощью клеевых композиций. Мембранные элементы, имеющие в центре отверстия для выхода газа из дренажного пространства, собирают на коллекторе пермеата (перфорированной трубе) и вставляют в кожух аппарата, выполненный в форме параллелепипеда или цилиндра. [c.193]

Достигнутая плотность упаковки [c.194]

Следует отметить, что высокую степень разделения газовой смеси с помощью мембранной колонны можно получить, используя мембраны с относительно низкими значениями проницаемости и селективности. Предпочтительным представляется использование в аппаратах колонного типа мембран в виде полых волокон, сочетающих высокую плотность упаковки с достаточно хорошими технологическими характеристиками. [c.216]

Одним из основных элементов кожухотрубчатых теплообменных аппаратов и греющих камер выпарных аппаратов являются трубные решетки. Они представляют собой перегородки, в которых закрепляются трубы и которыми трубное пространство отделяется от межтрубного. При конструировании теплообменного аппарата одновременно с проведением теплотехнического расчета необходимо выбрать способ размещения и крепления труб в трубной решетке, конструкцию трубной решетки и рассчитать ее толщину. Наиболее рационально по плотности упаковки труб размещение их по вершинам равносторонних треугольников. Размещение по вершинам квадратов удобнее при необходимости чистки межтрубного пространства. Шаг между трубами зависит от диаметра труб da и способов их крепления. Крепление труб в трубных решетках осуществляется сваркой, пайкой или развальцовкой. Минимальный шаг между трубами t рекомендуется принимать в соответствии со следующими данными [c.80]

Мембранный элемент состоит из двух мембран и двух крупнопористых подложек из поливинилхлорида. Между мембранными элементами уложены турбулизующие вставки. Размер элементов— 0,5x0,5 м, зазор между элементами — 2 мм. Плотность упаковки мембран в аппарате л ЗОО м /м . [c.311]

Основные характеристики аппарата МХТИ-РЮ приведены ниже число модулей в аппарате — 3 поверхность мембран в модуле — 3,3 м число РФЭ в модуле — 6 поверхность мембран в РФЭ — 0,55 м длина аппарата — 1600 мм длина модуля — 400 мм диаметр корпуса аппарата —120 мм диаметр модуля — 100 мм длина пакета в РФЭ — 500 мм плотность упаковки мембран в аппарате — 270 м /м масса аппарата без раствора — 40 кг рабочее давление — 5—10 МПа (50—100 кг / м ). [c.149]

Рассмотренные аппараты имеют существенные недостатки, например сравнительно невысокую плотность упаковки мембран, сложность [c.158]

Аппараты данной конструкции имеют большую плотность упаковки мембран и позволяют собирать установки высокой удельной производительности. К недостаткам этих аппаратов относится весьма сложная и ненадежная система герметизации фильтрующих элементов и необходимость замены всей секции прп выходе из строя любого фильтрующего элемента. Более проста и надежна система герметизации в аппарате, представленном иа рис. 111-46, в. Фильтрующие элементы состоят из [c.161]

Вертикальные потоки трех указанных типов при различных концентрациях твердой фазы схематически изображены на рис. 1-2. Однородные системы, например, газ — катализатор могут находиться в области концентраций, характерных для плотной фазы (по существу, обычная, т. е. свободная, рыхлая упаковка слоя) или к разбавленной фазе (0—10% плотности упаковки [c.16]

При более низь1Гх. шачениях этого отношения на гидравлический режим могут нлиять стонки аппарата пористость слоя у стенки больше, чем в массе сыпучего материала, яследстяие меньшей плотности упаковки. [c.65]

Каждую возможную грань в кристалле можно определить по отрезкам, которые она отсекает на выбранных осях. Чаще всего берется отнощение отрезков, отсеченных единичной гранью, к отрезкам, отсеченным данной гранью. Эти отношения являются целыми числами, и их совокупность образует символ грани (hkl) для кубических решеток и (hktm) для гексагональной каждая отдельная величина и скобках является индексом символа грани. В качестве единичной грани принято выбирать грань, пересекающуюся со всеми координационными осями. Грани, характеризующиеся совокупностью одинаковых индексов, записанных в различной последовательности, как, наиример, (100) или (010), являются идентичными гранями. Различным граням отвечает совокупность различных индексов, так (100)—грань куба, (ПО)—грань нризмы и (111)—грань октаэдра. Грани различного символа отличаются по плотности упаковки, т. е. по числу атомов, приходящихся на единицу поверхности, обычно на 1 см . Так, для трех граней в гранецентрированной решетке (тип меди) отношение плотности упаковки составляет N (011) N (001) Л/(111) = 1 1,38 1,63, или по абсолютному значению [c.335]

Порозпость катализатора — это объем зернистого слоя, пе занятый частицами, т. е. доля пустоты в общем объеме зернистого слоя (в м /м ). В этом свободном объеме движется парогазовая илипа-рожидкостная реакционная смесь, проходя через слой катализатора. Порозность зависит от формы частиц, их шероховатости, плотности упаковки в слое. Порозность частиц влияет на сопротивление в слое катализатора. Частицы катализатора обладают внутренними порами, в которых происходит диффузия сорбирующихся и реагирующих компонентов. Большая часть активных центров катализатора расположена внутри пор. Реакции гидрирования протекают как на поверхности катализатора, так и внутри его пор. [c.79]

Увеличение полидисперсности приводит к увеличению максимальной плотности упаковки (равной 0,74 для моноднсперсной системы) и к понижению вязкости. Недавно было показано [32], что увеличение полидисперсности частиц в реальных условиях, например в результате агломерации, приводит к сравнительно небольшому увеличению плотности упаковки. Значительно большее влияние на понижение вязкости при этом оказывает, во-первых, уменьшение количества воды, иммобилизованной на поверхности частиц, и, во-вторых, возможность более свободного скольжения соседних слоев такого латекса по сравнению с исходным латексом. С понижением температуры вязкость латекса возрастает [30, 33— 35] вплоть до потери им текучести. Так называемая температура желатинизации повышается при введении в латекс гидрофильных [c.589]

Для сыпучих материалов, между частицами которых существуют аутогезионные силы взаимодействия под влиянием внешней нагрузки, плотность упаковки частиц изменяется, материал сжимается это триводпт к увеличению его прочности па разрыв и сопротивления 152 [c.152]

В промышленных установках часто используют аппараты с рулонными мембранными элементами. Каждый аппарат состоит из нескольких стандартных рулонных модулей (число н.ч может достигать 6), вставленных последовательно в стальной кожух высокого давления. Основные типоразмеры такого модуля диаметр 0,1 и 0,2 м длина — 0,7 1,0 и 1,2 м поверхность мембран в модуле — от 10 до 30 м . Модуль состоит из нескольких мембранных элементов, каждый из которых, в свою очередь, представляет собой две склеенные с трех сторон между собой мембраны, разделенные пористым дренажным слоем, по которому движется пермеат. С четвертой стороны мембранный элемент крепится к расположенной на оси аппарата полой перфорированной дренажной трубе — коллектору пермеата. Пространство между модулями и внутренней стенкой кожуха заполняют изолирующим составом на основе клеевых композиций или эпоксидной смолы. Суммарная поверхность мембран в аппарате может достигать 180 м , плотность упаковки — 800м /м . [c.194]

Целесообразно строить модель на основе принципа дискретизации рассматриваемого пористого тела на области, в пределах которых изменяется лишь один параметр, например, размер формируюш,их данную область вторичных частиц при заданной геометрической форме, строении и статистическом законе распределения плотности их упаковки, не принимая во внималие пространственные координаты их расположения. Наиболее просто осуществлять дискретизацию на основе экспериментальных кривых распределения объема пор катализатора по их. радиусам с учетом имеющихся теоретических представлений о морфологических особенностях исследуемых образцов. При этом, зная радиус пор в данной области (при заданной плотности упаковки вторичных частиц), можно рассчитать единственные и вполне определенные размеры этих частиц, а по величине объема пор, приходящегося на данную область, их общее количество. Учитывая удельную поверхность образца, его вес и размеры, легко определить геометрические размеры и число первичных частиц, формирующих вторичные, и предположить возможные варианты распределения координат всех частиц. [c.143]

Элементы насадки, особенно имеющие неправильную форму, при укладке образуют ансамбль с рзличной плотностью упаковки. Возникающие распределения плотности приводят к соответствующим распределениям скорости газа по сечению аппарата. [c.323]

Модули половолоконного типа, несмотря на высокую плотность упаковки, имеют ряд недостатков, главным из которых является высокое (0,7—1,0 МПа) гидравлическое сопротивление. Поэтому аппараты этого типа нашли промышленное при-.менение в процессах, протекающих при относительно высоких давлениях (извлечение водорода из продувочных газов синтеза аммиака, очистка природного газа). Существенным недостатком таких аппаратов является также неразъемность конструкции, поэтому их осмотр и ремонт весьма затруднительны или невозможны вообще. [c.193]

Анализ ЭТИХ данных показывает, что несмотря на то, что плотность упаковки мембран в аппарате Монсанто в 10 раз выше, чем в аппарате с плоской асимметричной мембраной из ПВТМС, производительность его значительно меньше. [c.194]

Продувочные газы циклических процессов обычно находятся под высоким (до 5,0—10,0 МПа) давлением, поэтому разность давлений — движущая сила массопереноса через мембрану — может быть большой. Гидравлическое сопротивление мембранной аппаратуры в этом случае существенной роли не играет и выбор конструкции определяют другие параметры, в основном плотность упаковки мембран. Поэтому наибольщее распространение в установках извлечения водорода нашли модули на полых волокнах, например мембранный модуль Пермасеп (рис, 8.3) [25]. [c.276]

ГИАП совместно с НПО Химволокно разработал и испытал аппарат на полых волокнах из фторопласта-42 (сополимер тетрафторэтилена с гексафторэтилеиом). Размеры волокон бОх Х9,0 мкм. Рабочий объем аппарата 0,2435 м , рабочая поверхность мембран 4200 м , т. е. плотность упаковки 17 000 м /м . Установки с одним мембранным модулем способны концентрировать водород из его смеси с азотом (2300 м /ч), степень выделения Н2 при перепаде давлений на мембране 2,74 МПа составляла 75,8 /о [27]. [c.276]

В установках очистки природного и нефтяного газа наибольшее распространение получили мембранные аппараты на основе рулонных элементов, имеющие относительно высокую (до 1000 м /м ) плотность упаковки мембран и небольшое (по сравнению с модулями на основе полых волокон) гидравлическое сопротивление. Например, фирма Дельта Инджиниринг разработала процесс Делсеп очистки природного и нефтяного газов с использованием рулонных элементов с асимметричной ацетатцеллюлозной мембраной Гасеп [13, 61—63]. На рис. 8.10 [c.287]

Высо-копроизводительные мембраны на основе полиоргано-силоксанов имеют сравнительно низкий фактор разделения, поэтому (кроме мембраны Р-11) широкого применения в мембранных аппаратах разделения воздуха не нашли. Исключение составляет композиционная мембрана в виде полых волокон Монсанто , в которой селективность разделения определяется материалом матрицы (полисульфон), в то время как сплошной слой (пол1иорганосилоксан) определяет производительность мембраны. Эта мембрана, как впрочем и другие в виде полых волокон (например, высокоселективная мембрана на основе поли-эфиримида), широкого промышленного применения в процессах разделения, целевым продуктом которых является обогащенный до 35—60% (об.) кислородом поток, пока не получила. Объясняется это, очевидно, высоким гидравлическим сопротивлением модулей с полыми волокнами. Однако в технологических процессах, протекающих при повышенных давлениях [например, при получении в качестве целевого продукта технического — до 95% (об.) — азота], использование аппаратов на основе полых волокон оказывается, учитывая высокую плотность упаковки, эффективным. [c.308]

Установки. Из-за низкого содержания гелия в природном газе большинства месторождений плющадь мембран в промышленных установках разделения достигает внушительных цифр. Так, общая поверхность мембран (асимметричная ацетатцеллю-лозная, толщина диффузионного слоя — 0,2 мим) в 4-ступенчатой установке выделения гелия из природного [0,06% (об.) Не] газа составит 226 000 м . Кроме того, исходный газ подают на разделение при высоких — до 10,0 МПа — давлениях, что связано с необходимостью возможно более высокой плотности упаковки мембран в аппаратах. Поэтому в промышленных аппаратах предпочтительнее применение рулонных и половолоконных модулей. [c.325]

В аппаратах с рулонными фильтрующими элементами (РФЭ) плотность упаковки мембран составляет 300—800 м /м [1, 6, 8, 117]. Одной нз первых конструкций РФЭ был рулонный аппарат фирмы Дженерал Дайнемик Корпорейшн [123]. Аппарат выполнен в виде трубы диаметром от 70 до 200 мм и длиной от 1 до 9 м, в которую последовательно вставлено несколько РФЭ. Каждый элемент (рис. III-31) представляет собой прикрепленный к фильтратоотводящей (ФО) трубке 1 и накрученный на нее пакет, состоящий пз двух мембран 2 и расположенного между ними дренажного слоя 3. Для образования межмемб-ранных каналов накручивание пакета проводят совместно с сеткой-сепаратором 4. В процессе навивки РФЭ на кромки пакета (дренажа, [c.142]

Увеличение рабочей площади мембран в РФЭ не только повыщает плотность упаковки, но и удещевляет его изготовление. Наиболее очевидным путем повышения площади РФЭ является увеличение длины и щирины навиваемого пакета. Однако ширина пакета лимитируется размерами мембран и дренажного слоя и обычно находится в пределах 500—900 мм. Длина пакета ограничивается гидравлическим сопротивлением дренажного слоя потоку фильтрата, движущему к ФО трубке, и обычно не превышает 1,5—2 м [124]. [c.143]

К недостаткам рулонной укладки мембран следует отнести усложненный монтаж некоторых конструкций необходимость замены всего пакета при повреждении мембраны трудность обеспечения герметизации аппарата и некоторые другие. Однако несомненные достоинства аппаратов рулонного типа — большая плотность упаковки мембран, малая металлоемкость, механизированная сборка РФЭ и др., позволяют считать их безусловно перспективными для проведения ряда мембранных процессов, в том числе для обработки больших объемов раствора. Так, фирма Аякс-Рейншталь [138] выпускает установки на основе РФЭ (мембраны из ацетатцеллюлозы) для обессоливания воды производительностью от 2 до 10 000 м /сут. В основу самой крупной обессоливающей установки (см. гл. VI) положен РФЭ диаметром 30,5 см, обеспечивающий производительность до 95 м сут [215]. [c.156]

Принципы структурной организации белков (1982) -- [ c.0 ]

Физикохимия полимеров Издание второе (1966) -- [ c.125 , c.132 , c.146 , c.148 , c.216 , c.374 ]

Принципы структурной организации белков (1982) -- [ c.0 ]

Физикохимия полимеров (1968) -- [ c.125 , c.126 , c.132 , c.146 , c.148 , c.216 , c.374 ]

Химическое строение и физические свойства полимеров (1983) -- [ c.134 ]

Механохимия высокомолекулярных соединений Издание третье (1978) -- [ c.56 ]

Структура и прочность полимеров Издание третье (1978) -- [ c.188 ]

Процессы структурирования эластомеров (1978) -- [ c.37 ]

Катализ в неорганической и органической химии книга вторая (1949) -- [ c.71 ]

Теоретическая электрохимия Издание 3 (1975) -- [ c.348 , c.349 ]

Физика макромолекул Том 2 (1979) -- [ c.0 ]

Физико-химия полимеров 1978 (1978) -- [ c.0 ]

Высокодисперсное ориентированное состояние полимеров (1984) -- [ c.53 ]

Химия высокомолекулярных соединений Издание 2 (1966) -- [ c.254 ]

Разрушение эластомеров в условиях, характерных для эксплуатации (1980) -- [ c.22 ]

Основы химии высокомолекулярных соединений (1961) -- [ c.195 ]

Введение в физическую химию и кристаллохимию полупроводников (1968) -- [ c.92 ]

Введение в физическую химию и кристаллохимию полупроводников Издание 2 (1973) -- [ c.108 , c.110 , c.487 ]

Структуры неорганических веществ (1950) -- [ c.123 ]

Прочность полимеров (1964) -- [ c.184 ]

Прочность полимеров (1964) -- [ c.184 ]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология