Уравнения расходов газов

Далее необходимо оц нить емкостные эффекты газоходов до и после компрессора. Воспользуемся известным уравнением расхода газа [c.196]

I. Уравнения расхода газа через клапан [c.14]

Вывод уравнения для определения относительной ширины колеса 1 = - основывается на использовании уравнения расхода газа, которое для условий входа потока в колесо имеет вид [c.240]

Уравнение расхода газа для условий в воронке колеса имеет вид [c.240]

Относительную ширину (фиг. 7, а) можно найти из уравнения расхода газа, написанного для сечения 2—2 (выход потока с лопаток колеса) и для воронки колеса. После необходимых преобразований получим [c.241]

Относительная ширина — является важным расчетным параметром. Вывод уравнения для ее определения основывается на использовании уравнения расхода газа для условий входа в колесо и для условий в воронке колеса. [c.280]

Запишем уравнения расхода газа для каждого участка, сложим их и получим [c.367]

Предполагается, что в процессе образования пузырь проходит две стадии стадию расширения и стадию отрыва (рис. 1.18, б). На первой стадии пузырь остается вблизи отверстия, а на второй - удаляется от него вплоть до момента отрыва. Первая стадия заканчивается, когда выталкивающая сила становится равной равнодействующей сил, удерживающих пузырь у сопла, т. е. сил инерции жвдкости, вязкого сопротивления, поверхностного натяжения. Равенство сил при условии постоянства расхода газа позволяет определить объем пузыря и,, в конце стадии расширения. Объем пузыря в конце стадии отрыва может определяться из уравнения и = и, + Уг от> где от — время отрыва, отсчитываемое от начала второй стадии. [c.52]

Уравнение (1.146) было проверено авторами [78] в широком диапазоне расходов газа (О — 80 см /с). Вязкость жидкости варьировалась в пределах от 0,001 до 1 Па с, диаметр сопла от 0,2 до 6 мм. К к указывают авторы [78], отклонение расчетных и экспериментальных значений отрывного диаметра в основном не превышает 10 %. [c.53]

Концентрация твердой фазы рассчитывается по уравнению (3.3) с учетом объемного расхода газа перед каждой ступенью очистки. [c.81]

Средний расход газа в результате отсоса или вдува через стенки, приходящийся на единичную площадь проницаемой поверхности, определяют по уравнению [c.125]

На рис. III.2 показана схема расчета числа теоретических ступеней применительно к абсорбции. Сначала составляют материальный баланс процесса и находят конечные расходы и составы фаз (начальные расходы и составы, а также степень извлечения предполагаются заданными). Затем по уравнению (III.И) находят для первой ступени (см. рис. III. 1, б) состав уходящего с нее газа. Из уравнения материального баланса для первой ступени можно найти расход газа, уходящего с первой ступени [c.44]

Поскольку концентрация больше той, которую надо получить на выходе газа из аппарата (ук = 0,0095 мол-доли), то одной теоретической ступени при заданной степени извлечения недостаточно. Поэтому продолжаем расчет. По уравнениям (III.12) и (111.13) определяем расход газа, уходящего с первой ступени [c.45]

После прохождения 80 пузырей (в данном частном примере) черные и белые частицы настолько равномерно перемешаны всюду, за исключением участка вблизи распределительной решетки, что по полученному вертикальному сечению нельзя определить его происхождение и отличить его от результата чисто хаотического перемешивания. В описываемых опытах время не являлось исследуемым параметром процесса пузыри получали путем инжекции через нерегулярные промежутки времени. Б реальной обстановке скорость образования пузырей зависит, как видно из уравнения (IV,5), от общей скорости газа. Важно также, что скорость перемещения твердых частиц (или перемешивание) зависит от расхода газа с дискретной фазой nV/,. [c.155]

Это уравнение и является критерием перехода к поршневому потоку. При высоких значениях U газовые пробки становятся длиннее из-за повышения расхода газа расстояния между пробками также немного увеличиваются, так как при движении более длинных пробок повышаются скорости твердых частиц. [c.193]

Таким образом, имеется четыре уравнения, каждое из которых содержит Ог и т, численное значение каждого уравнения и условие, что сумма тл+тв+гтс+тд должна быть равна или несколько меньше продолжительности цикла адсорбции. Для данной продолжительности цикла можно определить расход газа О г- [c.295]

Если расход газа задан О (м ч), диаметр факельной трубы рассчитывают по уравнению [c.304]

Аналогичным уравнением, но с другим коэффициентом В описывается движение газа в насадке в неустойчивом турбулентном режиме Ц0]. Решение уравнения (7.119) позволяет оценить время переходного процесса установления давления в колонне с сухой насадкой при нанесении возмущения по расходу газа. Расчеты методом последовательных приближений, выполненные на ЦВ]М Эллиот-803 , показывают, что для лабораторных колонн это время [c.407]

Для расчета динамических характеристик системы при возмущениях по расходу газа необходимо определить передаточную функцию Wq I, р), являющуюся, как уже упоминалось, коэффициентом усиления, и пересчитать возмущение по газу на эквивалентное возмущение по расходу жидкости. Перепад давления, соответствующий промежуточной точке т[, переход в которую осуществляется при постоянной удерживающей способности Ящ, рассчитывается по соотношениям (7.34) и (7.35). Затем при известном перепаде давления АР и нагрузке по газу G определяется соответствующая точке тп[ нагрузка по жидкости Loi, Для чего методом половинного деления решаются относительно плотности орошения уравнения (7.137), (7.138). Определение параметров состояния, соответствующего промежуточной точке т, решает задачу нахождения передаточной функции I, р) и величины эквивалентного возмущения ALg по расходу жидкости. [c.414]

Таким образом, применение методики топологического моделирования позволило получить математическую модель гидродинамических особенностей фонтанирования, в которой оказались взаимосвязанными такие важные конструктивно-технологические параметры, как диаметр входного устья давление па входе в аппарат Р , конусность аппарата а, масса зоны ядра М , масса промежуточной зоны 71 2 с давлением в слое Р, расходом газа Q и эквивалентными скоростями перемещений масс ядра и промежуточной 1 2 зон. Численный анализ дал достаточно полную картину развития явлений гидродинамики фонтанирования во времени в широком диапазоне изменения определяющих параметров. Информация о процессе, получаемая при численном решении уравнений модели, позволяет судить не только о состоянии фонтанирующего слоя как гидродинамической системы в любой момент времени, но и дает возможность решать задачи конструирования аппаратов фонтанирования с заданными технологическими режимами. Наконец, индикация совместных колебаний Р и О позволяет легко опознавать характер режимов фонтанирования, контролировать и вмешиваться в технологический процесс с целью поддержания режимов устойчивого фонтанирования. [c.265]

Тогда на основании проведенных рассуждений получим диаграммы связи П-, ПИ- и ПИД-регуляторов (рис. 3.55). Моделирующий алгоритм ПИД-регулятора, синтезированный по диаграмме связи, дан на рис. 3.56. На рис. 3.57 приведен пример диаграммы связи гидравлики фонтанирующего слоя с системой автоматического регулирования расхода газа на входе в аппарат. Диаграмма связи однозначно описывает структуру ФХС. На основании данной диаграммы связи путем применения автоматизированных процедур можно получить канонические уравнения состояния ФХС с САР. [c.272]

Рассмотрим последовательность корней уравнения (2.4.6). Очевидно, что при 1/В1 < . 1 корни этого уравнения очень близки к корням /о (ца.) =0. Так как абсолютная величина этих корней быстро возрастает с ростом й, то и 15 ] также быстро увеличивается согласно уравнению (2.4.7). При малых значениях расхода газа через слой адсорбента ( О < зь --—-- [c.119]

При малых скоростях газа в отверстиях в прилегающей к решетке области кипящего слоя образуются пузыри. По мере увеличения расхода газа скорость в отверстиях решетки возрастает и на выходе из них образуются факелы, которые распространяются на большую или меньшую высоту слоя. Среднюю дальнобойность струи Яф в метрах в кипящем слое можно рассчитать по следующему уравнению [c.364]

Выбрав температурный режим, определяют расход газов по уравнению теплового баланса. [c.648]

Количество пропускаемого пара через колонну равно Ор (Н + 1). При известных значениях ша и количества газа (пара), - пропускаемого в колонне, диаметр колонны определяется из уравнения расхода [c.340]

Сложив уравнения для Ор и Ор, получим выражение для расходе, газа через прорези при наличии дополнительного открытия /, [c.244]

При Ь = Ь получим уравнение для расхода газа через одну прямоугольную прорезь, а при Ь = О — треугольную. [c.245]

При отводе теплоты реакции за счет испарения части жидкости отпадает необходимость расчета коэффициента теплоотдачи между газом и жидкостью. Вследствие большой его величины, а также развитой поверхности контакта фаз предельное насыщение газа жидкостью достигается на небольшом расстоянии от барботера, и поэтому количество отводимой теплоты будет зависеть только от расхода газа V ., определяемого по уравнению (П.28). [c.27]

Из уравнений расхода газа через сонло легко вывести выражение для определения критической доли массового расхода холодного пото- [c.171]

В ЭТИХ уравнениях — расход газа при начальных условиях (при входе в мащину) в м 1сек 2 — расход газа при выходе из [c.102]

Задача прогрева зернистого слоя газом, имеющим постоянную температуру на входе, решена во многих работах [73—75]. Систематизация и анализ этих решений содержится в. работе [76]. Обычно задачу рассматривают при следую щих упрощающих предположениях внутреннее термическое со противление элементов слоя мало по сравнению с внешним со противлением теплообмену (В1 0) расход газа равномерен по сечению слоя продольная теплопроводность мала по срав нению с конвективным переносом тепла. В этом случае диффе ренциальные уравнения в безразмерном виде можно предста вить так [c.145]

Для определения отрывного объема пузыря в рамках модели Дэвидсона и Шуле [76] уравнение сопла (1.147) необходимо решать совместно с уравнением движения пузыря (1.Г40) при условии Г = 0, х = 0, с /Л = 0, Л=/ дг и с использованием условия отрыва + Решение этой задачи уже не может быть получено в простом аналитическом виде. Двухстадийная модель, предложенная в работе [77], дает такую возможность. Однако, как показано Ла Наусом и Харрисом [80], для режима истечения с постоянным давлением в камере эта модель совершенно неправильно предсказывает скорость роста пузыря и расход газа. Авторы [79], используя в основном подход, предложенный в работе [76], учли в уравнении сопла также эффект инерции столба жидкости, связанный с восходяшим перемещением пузыря, а также эффект радиального ускорения жидкости. Кроме того, все уравнения записывались ими для той части сферы, которая находится выше сопла. Данные, представленные авторами, показывают, что предложенная модель дает лучшее совпадение с экспериментом, чем модели, предложенные в работах [c.54]

Отметим, что в задаче 3 отношение поперечных сечений дымоходов, найденное по графику, оказывается некорректным. Правильные результаты получаются лишь при условии постоянства массового расхода газа (G = idem). В действительности же для всех задач с условием Л/=idem имеем Q=var и из уравнения [c.9]

При записи уравнений математического описания процесса абсорбции использованы следующие условные обозначения информационных переменных а —удельная поверхность насадки — диаметр насадки О —расход газа Л — удерживающая способность насадки Н — высота ячейки полного перемеши-. вания К — общий коэффициент массопередачи Kv — объемный коэффициент массопередачи L — расход жидкости т. — коэффициент фазового равновесия N — общее число ячеек полного перемещивания Шг — скорость газа, рассчитанная на полное сечение колонны а)инв — скорость газа в точке ицверсии х — концентрация компонента в жидкой фазе у — концёнтрация компонента в газовой фазе 2 —общая высота насадочного слоя 2 —текущее значение высоты наса-дочного слоя. Индексы вх — вход вых —выход г —газ ж —жидкость инв — инверсия 1, 2,. .., п — номер ячейки полного перемешивания О — начальное значение р — равновесная величина ст — статическая величина. [c.89]

В коэффициенты уравнений (18) и (27), описывающих распределение расхода газа в проточных каналах, входят различные функции от температуры, поэтому их следует дополнить урав-непиялш энергии и диффузии. [c.86]

При проведении процессов, в которых соотношение потоков газовой и жидкой фаз определяется материальным или тепловым балансо.м, необходимо иметь возможность регулирования высоты слоя пены при постоянных расходах газа и жидкости. Это может быть эффективно осуществлено [42, 46] изменением размера (высоты /г) отверстия для слива пены с решетки с помощью специальной заслонки, т. е. путем регулирования подпора пены. Для этого необходимо определить высоту сливного отверстия при заданной высоте слоя пены и наоборот. Использование уравнений (1.28)—(1.33) неприемлемо из-за трудности и ошибочности определения в этих условиях высоты исходного слоя жидкости [233], в связи с чем величину /г.о необходимо из расчетных формул исключить. [c.46]

Структура потока и пламени. Потоки Qf , которые входит в уравнение теплового баланса, вычисляются но расходу через границы зоны и по удель[юй энтальпии газов при температуре в зоне. Расход газа и модель горения должны быть определены заранее. Этого можно добиться одиим из трех способов из физических представлений, с помощью простых математических моделей для описания турбулентного пламеии [12, 13] или с применением подробных математических моделей на основе уравнений сохранения энергии, массы, импульса и баланса частиц. Дальнейшее развитие зонного метода как полезного инструмента для расчета потока во многом будет зависеть от прогресса в определении структуры потока и пламени в топках по их производительности и расчетным параметрам. [c.120]

Разделив обе ч.1сти послелнего равенства на N и обозначив отношение B/N через Ь. . получим уравнение Д/ я расчета расхода газа через одну трапециевидную прорезь [c.245]

Для создания затвора газ (пар) должен быть подан в стояк в таком количестве, чтобы его поток навстречу движущемуся гранулированному материалу обеспечил потерю напора по высоте стояка Н, равную р2 — р,. Для определения расхода пара из уравнения (XVIII. 15) рассчитывается относительная скорость IV, а затем из уравнения (XVIII. 16) — скорость восходящего потока газа расход газа при этом будет равен [c.474]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология