Водяной пар перегретый, теплосодержание

В таблицах перегретого водяного пара в первом вертикальном столбце приводятся значения давлений и против каждого значения давления по горизонтальным строчкам даются значения удельных объемов, теплосодержаний перегретого водяного пара и т. д. для определенной температуры. [c.18]

Более точные значения теплосодержания, теплоемкости, удельного объема и других параметров насыщенного и перегретого водяного пара находят по специальным таблицам. [c.110]

Приводятся значения теплосодержания перегретого водяного пара в ккал/кг для интервала температур t 160—700° С при давлении Р 1—300 атм и теплосодержании в кдж/кг. [c.55]

В пересчете па мольную долю Хт = 0,291. Энтальпия парового потока Сц = Gji при 5 = л = 123 составляет Qj, = 143,5 ккал/кГ, а перегретого водяного пара прп той же температуре = 650,5 ккал/кГ. Значение приведенного теплосодержания парового потока [c.266]

Теплосодержание перегретого водяного пара при температуре 450° С равно д д = 833,6 ккал/кг. [c.183]

Для нахождения теплового параметра 61 необходимо предварительно рассчитать Теплосодержание перегретого водяного пара при темпера- [c.399]

Удельное теплосодержание перегретого водяного пара при атмосферном давлении [c.108]

Выше мы вычислили, что парциальное давление водяных паров, поступающих в барометрический конденсатор, равно 49,35 мм рт. ст. и соответствующая атому давлению температура i = 38 С. Так как пары поступают в барометрический конденсатор при температуре 90° С, следовательно, они перегреты на S0—38 = 52° С. Обратившись к паровым таблицам, найдем, что теплосодержание 1 кг водяного пара при / = 38° С равно 613,9 ккал/кг, кроме того, тепло перегрева от 38 до 90° С составляет 0,47 (90—38) ккал/кг, следовательно [c.285]

При температуре верха колонны о = 87,1° теплосодержание флегмы 2о составляет о = 45,4 кка г/кг, а теплосодержание дестиллатных паров Яр = = 127,3 ккал кг. Теплосодержание перегретого водяного пара при этой же температуре ( , = 635,8 ккал/кг. Соответственно при температуре первой тарелки 1 = 105° теплосодержания углеводородных паров и перегретого водяного пара равны 51 = 134,8 ккал/кг и 1 = 644,2 ккал/кг. Приведенное теплосодержание паров по уравнению (IX. 36) составит [c.427]

Теплосодержание единицы веса паров при 4 = 139° составляет Q4= 148,6 ккал/кг, а теплосодержание водяного перегретого пара = = 659,4 ккал/кг, поэтому [c.402]

Смесь прямого и возвратного стирола разбавляется водяным паром и поступает на испарение и перегрев в систему теплообменников 1. Нагретая до 520—530 °С смесь направляется в нижнюю часть вертикального туннельного реактора шахтного типа (см. т. I, гл. 3). На входе в реактор к смеси добавляется перегретый водяной пар, расход которого вычисляется из его теплосодержания с учетом количества теплоты, необходимого для компенсации эндотермического теплового эффекта. Пары реакционной смеси при температуре около 600 °С проходят снизу вверх через слой окисного железного катализатора и выходят из верхней части реактора. Периодически катализатор подвергается окислительной регенерации. Теплота контактного газа частично рекуперируется в котле-утилизаторе 3, после чего пары конденсируются в системе конденсаторов 4, охлаждаемых последовательно водой и рассолом. Жидкие продукты расслаиваются в отстойнике 5. Нижний водный слой из отстойника может использоваться для получения пара или сливается в канализацию. Верхняя органическая фаза — так называемое печное масло—направляется на систему ректификационного разделения. [c.385]

Так как в колонну обычно подается перегретый водяной пар, то разность теплосодержаний [c.157]

Теплосодержание перегретого водяного пара Х , = 680 кал кг. [c.536]

Передача тепла осуществляется за счет контакта нагреваемой системы через стенку аппарата с теплоносителем, обладающим высоким теплосодержанием или при непосредственном контакте с нагреваемым материалом. Теплоносителем называется вещество или система веществ, используемое в качестве среды для нагревания. В качестве теплоносителей для средне-и низкотемпературных процессов в химической промышленности применяются горячий воздух, горячая вода, насыщенный и перегретый водяной пар, топочные газы, высококипящие органические соединения, твердые зернистые материалы (обычно зерна катализатора), [c.57]

Чтобы при расчете числа теоретических контактов в колонне переходить от тарелки к тарелке, т. е. от одной равновесной системы к другой, необходимо решать соответствующие уравнения материального и теплового балансов, для чего необходимо иметь данные об относительных расходах перегретого водяного пара 2// и тепла кипятильника ВЩ, а также данные об удельном теплосодержании перегретого водяного пара при поступлении в колонну [c.352]

Удельное теплосодержание о перегретого водяного пара при заданных значениях Ро= б ата и о=200°С можно найти либо при помощи специальных таблиц 75J, либо подсчитать по приближенной формуле [c.212]

Уравнения (IX. 41) называются уравнениями концентраций укрепляющей колонны и являются основными расчетными соотношениями, позволяющими по составу, весу и теплосодержанию одного из потоков определить свойства, а следовательно, и состояние другого потока, встречающегося с ним в одном межтарелочном отделении. Для выяснения картины процесса ректификации в укрепляющей колонне удобнее всего начать с рассмотрения самой верхней ее части. При этом следует иметь в виду, что в зависимости от свойств разделяемой системы и относительного количества перегретого водяного пара верх колонны оборудуется или парциальным конденсатором, или конденсационным устройством для обеспечения острого орошения (см. фиг. 85 и 86). [c.405]

Пар вторичного вскипания образуется в результате частичного само-выпаривания перегретой воды или водяного конденсата при резком падении давления. Теплосодержание перегретой воды, поступающей с разных установок, в среднем выше теплосодержания воды, сливаемой в сборную емкость. В процессе резкого охлаждения воды до температуры, равновесной давлению в емкости, освобождается избыточное тепло, которое используется для получения пара вторичного вскипания. [c.48]

Кислород в газе под давлением только на 22—28% по материальному балансу получается из кислорода дутья, остальной кислород поступает в газ главным образом за счет водяного пара. Это значительно снижает расход кислорода и увеличивает расход пара на получение газа под давлением по сравнению с газификацией при нормальном давлении. Около 20% тепла, поступающего в генератор под давлением, составляет теплосодержание пара дутья, перегретого до 500°. [c.156]

Сырье нагревают до 300—400°С за счет отходящего тепла процесса и вместе с перегретым водяным паром подают в реактор в псевдоожиженный слой горячего песка. За счет теплосодержания неска сырье нагревается до температуры пиролиза, изменяющейся от 700 до 850°С в зависимости от природы сырья и требуемого отношения пропилен этилен. Температуру пиролиза поддерживают постоянной в узких пределах, продолжительность реакции 0,3— [c.228]

Яи Я у — общее теплосодержание жидких фракций при выходе их из колонны в Кал/кг gs — количество водяных паров, вводимых в колонну вместе с парами фракций, в кг/час gs — количество перегретого водяного пара, вводимого в нижнюю часть колонны, в кг/час [c.180]

Водяной пар при 0,35 ат и температуре 80° С является перегретым (на 8°). Поэтому его теплосодержание найдено как сумма теплосодержания насыщенного водяного пара при 0,35 ат, равного 555,7 ккал/кг, и тепла перегрева пара [c.103]

Схема работы отгонной колонны с вводом перегретого водяного пара показана на рис. 11.25, где z и i соответственно количество (кг/ч) и удельное теплосодержание (кдж/кг) водяного пара. Рассматривается наиболее общий случай, когда колонна снабжена кипятильником, через который в низ ее подается относительное тепло B/R (кдж/кг). [c.351]

Теплосодержание перегретого водяного пара г. в диапазоне температур 90[c.40]

Из таблицы для перегретого водяного пара находим для давления рх = = 2 кГ1см значение 320 = 743,30 ккал/кг и для давления р = 2,5 к/ /сл з 2о= 743,10 ккал1кг. Определяем промежуточное значение теплосодержания перегретого водяного пара при 320° С и давлении р = 2,37 кГ/см путем интерполяции [c.19]

А1 — разность теплосодержаний воды суспензии и перегретого пара,, полученного в результате испарения части воды суспензии. Водяной пар, полученный при частичном подсыхании капель суспензии, перегревается до температуры среды среды- Тепло испарения перегрева AQ может быть компенсировано теплом подаваемого для иорения воздуха и теплом рециркулирующих в зону воспламенения горячих продуктов сгорания [c.34]

Относительно редко в промышленных установках для термической регенерации активного угля применяют чистый перегретый до 600—800°С водяной пар [25]. Обычно же используют в качестве теплоносителя реакционную смесь продуктов горения газообразного или карбюрированного жидкого топлива с водяным паром, содержащую пар в количестве 45—60%. Расход такой смеси определяется, прежде всего, ее теплосодержанием и потоХ1у значительно превышает количество пара, расходуемого собственно па окисление адсорбированных продуктов. Вследствие этого продукты деструкции и окисления десорбированных соединений в отходящих газах установок настолько разбавлены дымовыми газами и непрореагировавшим паром, что они негорючи, несмотря на то, что содержат среди продуктов реакции СО и Нг. Поэтому отходящие газы из регенерационных установок не могут использоваться в качестве вторичного топлива в котлах-утилизаторах. Тем не менее, непосредственный выброс дымовых газов и атмосферу недопустим из-за опасности загрязнений окружающей атмосферы. В зарубежных установках, как правило, ограничиваются рассеиванием отходящих газов при помощи высоких труб. В СССР такие газы из печей термической регенерации активного угля разбавляются воздухом и при 300 °С дожигаются над катализатором (диоксидом марганца и др.) [3]. [c.199]

Пусть требуется произвести в отгонной колонне в присутствии перегретого водяного пара разделение начальной жидкой системы н-гептан — эндекан, для которой в 1сурсе А. М. Трегубова [13] имеются подробные данные по упругостям насыщенных паров. Теплосодержания жидких и паровых фаз для этой системы. можно определять по таблицам, опубликованным Б. П. Воиновым. Теплосодержания перегретого водяного пара принимаются по соответствующим справочным данным. [c.397]

При температуре верха колонны ( = 87,5° теплосодержание флегмы, стекающей из конденсатора на первую тарелку, равно о = 45,6 ккал кг, а теплосодержание дестиллатных паров Qд= 127,6 ккал/кг. Теилосодержание единицы веса перегретого водяного пара при этой же температуре 1 о = = 636 ккал кг. При температуре первой тарелки = 105,5° теплосодержание единицы веса паров Ох равно ( , = 135 ккал/кг, а перегретого водяного пара /] = 644,4 ккал/кг. Приведенное теплосодержание паров С, по vpaвнe-нию (IX. 36) [c.415]

Для этого рассчитывается значение приведенного теплосодержания Q по уравнениям (IX. 36) и (IX. 49) и при совпадении этих величин или небольшом их расхождении, не выходящем за пределы точности используемых тепловых и упругих свойств компонентов, делается заключение о правильности выбора веса паров в рассматриваемом межтарелочном отделении. При большом расхождении значений приведенного теплосодержания, рассчитанных по уравнениям (IX. 36) и (IX. 49), очевидно, потребуется пересчет. Теплосодержание единицы веса паров при температуре /з = 128° составляет Q2 = 144,8 ккал/кг, а теплосодержание единицы веса перегретого водяного пара в тех же условиях 2 = 654,6 ккал/кг. Подстановка этих величин в уравнение (IX. 36) дает значение нриведенного теплосодержания паров 0 [c.416]

Используя данные примера 111 произвести расчет процесса десорбции. Дополнительные данные давление при десорбции—2,5 ата вес металлических частей адсорбера—5000 кГ, вес теплоизоляции-2800 Г, вес гравия и гальки—90П кГ десорбирующий агент перегретый до 250° С водяной пар давления 7 ата, теплосодержание которого / it 705 ккал1кГ. [c.278]

Теплосодержание 1 кГ перегретого водяного пара при температуре i=HO° С и давлении / г= 54 мм определим по формуле VI, 43). Получаем /,=668,75 ккал1кГ. Тогда [c.325]

Насыщенный водяной пар в кипятильнике или в подогревателе для сырья, если таковые предусмотрены, служит в качестве теплового агента и с этой точки зрения теплосодержание водяного пара используется эффективно, так как используется его теплота конденсации. Острый же перегретый пар, вводимый непосредственно в отгонную колонну, выполняет две функции во-первых, о.ч является агентом, понижающим парциальное давление углеводородных паров и тем самым способствует испарению последних при более низких температурах во-вторых, он слулсит тепловым агентом, сообщающим системе тепло за счет разницы в теплосодержании его при входе и выходе из колонны. Так как в последнем случае скрытая теплота водяного пара в колонне не используется, то острый пар в теплово.м огюшении используется плохо. Надо иметь ввиду еще то, что по выходе из колонны этот водяной пар попадает в конденсационло-холодильную систему, где требуются соответствующая поверхность охлаждения и расход холодильного агента (воды). [c.157]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология