Теплосодержание газов при высоких температура

Дымовые газы как теплоноситель имеют весьма существенные недостатки. К этим недостаткам следует отнести низкие значения коэффициента полезного действия топок (в некоторых случаях он равен лишь 30%), что определяется высоким теплосодержанием продуктов сгорания, выбрасываемых в атмосферу. Высокое теплосодержание отходящих дымовых газов объясняется их высокой температурой, которая задается производством и необходима для нагрева сырья. Очень низкие значения коэффициентов теплоотдачи дымовых газов также заставляет повышать их температуру для того, чтобы повысить тепловой поток за счет увеличения температурного напора между дымовыми газами и стенкой обогреваемого аппарата. [c.251]

Часто при технических расчетах требуются данные по тепловым и термодинамическим свойствам реальных веществ при различных температурах и давлениях. В таких случаях необходимые данные могут быть легко определены путем введения соответствующих поправок к свойствам идеальных веществ при тех же температурах, что и интересующие нас реальные вещества. Эти поправки определяются по приведенным величинам. (Метод определения теплосодержания газов при высоких давлениях описан в главе I). [c.114]

Действительно, одинаковое теплосодержание продуктов сгорания, например 0 = = Ус/ = 1 ООО МВт, может быть получено при температуре газов 50 °С и при температуре 1000 °С, отличаясь лишь количеством газов. Однако ясно, что для практического использования газы, имеющие более высокую температуру, обладают большей ценностью, чем низкотемпературные газы, несмотря на значительно большее количество последних. По этой же причине окружающая нас среда, обладающая неисчерпаемыми запасами низкопотенциального тепла, часто не имеет практической энергетической ценности. [c.346]

На многих действующих трубчатых печах дымовые газы у выхода в дымовую трубу имеют высокую температуру— з = 300—450° С и повышенный коэффициент избытка воздуха—а = 1,3-ь1,5. Следовательно на этих установках потери тепла только за счет теплосодержания дымовых газов, очень велики и составляют 20% и выше по отношению к рабочей теплотворной способности топлива (см. столбец 4 табл.75). [c.353]

При стационарном потоке изменение его теплосодержания при движении по трубопроводу пропорционально отношению длины трубопровода к его диаметру. Для потоков, параметры которых далеки от значений, соответствующих фазовому переходу (конденсация, кристаллизация), теплообмен с окружающей средой сопровождается изменением температуры. Для потока пара, парогазовой смеси или раствора, близкого к состоянию насыщения, уменьшение теплосодержания за чет теплопотерь сопровождается образованием новой фазы, что в некоторых случаях нежелательно, а в других недопустимо по условиям дальнейшей переработки. Увеличение теплосодержания потока легкокипящей жидкости или сжиженного газа в результате теплообмена трубопровода с окружающей средой, имеющей более высокую температуру, может привести к повышению давления сверх допустимого. Изменение температуры по длине потока, сохраняющего свое агрегатное состояние, регламентируется рядом требований (температура холодильного рассола, температура сырья, поступающего в реактор, и т. п.). [c.222]

Нельзя рекомендовать проводить термообработку действием перегретого пара, горячего воздуха или других нагретых газов, поскольку теплосодержание таких газов невелико при термообработке приходится поддерживать очень высокую температуру, которая должна быть близка к температуре размягчения полиамида. Кроме того, тепло, уносимое горячим газом из аппарата для термообработки, трудно регенерировать. Осуществить регенерацию можно только с помощью дорогостоящих приспособлений. В этом случае отсутствует также фиксация эффекта термообработки набухшим волокном, так как волокно подвергается обработке сухим газом. [c.539]

Для тепловых расчетов сушилок нужно прежде всего знать теплосодержание У и влагосодержание 4 топочных газов. Эти величины можно определить по приведенным ниже формулам для процесса сжигания твердого и жидкого топлива, известным из курса Котельные установки , с той лишь разницей, что в котельных установках расчеты ведутся на 1 нм газа, а расчет сушилок на топочных газах ведут на 1 кг сухих тазов с тем, чтобы можно было для расчетов пользоваться построенной для высоких температур / -диаграммой для воздуха. [c.49]

Если полученные топочные газы имеют высокую температуру, с которой они не могут быть использованы в сушилке, их смешивают с холодным воздухом. Предположим, что параметры топочных газов соответствуют точке В на /( -диаграмме (фиг. 6-3,а) и заданы теплосодержанием Jx и влагосодержанием й,, а параметры воздуха соответствуют точке А и заданы теплосодержанием и о- Положение [c.53]

Сушилки с однократным использованием топочных газов применяются в большинстве случаев, когда сушка материалов. производится при высоких температурах. Принципиальная схема такой сушилки показана на фиг. 6-4. Топочные газы из топки смешиваются с воздухом до заданной начальной температуры Г, сушильного агента, поступающего в сушилку. Положение точки М на / -диаграмме определяется при заданной температуре по формулам (6-4) и (6-7), по которым определяются теплосодержание и влагосодержание смеси дымовых газов в соответствии с коэффициентом избытка воздуха, определенным при г, по формуле (6-6). Определив положение точки УИ, построение действительного процесса проводится, как и для воздушной сушилки (работающей воздухом), с однократным использованием сушильного агента. Предположим, что в [c.54]

Под этим термином понимают изменение температуры реального газа при его дросселировании, т. е. при переходе с высокого давления на низкое без сообщения и отнятия тепла. Основным признаком этого процесса является равенство теплосодержаний (энтальпий) газа до и после дросселирования независимо от величины изменения давления. [c.101]

В точке 3 газ с некоторой температурой 7" дросселируется с высокого давления на низкое, охлаждаясь по кривой постоянного теплосодержания 3—4 до температуры причем часть его п переходит в жидкое состояние. [c.746]

Как было указано выше, температура дымовых газов, уходящих из конвекционной секции печи, высока—около 450° С. Высокое теплосодержание дымовых газов только частично используется для подо- [c.260]

Низкотемпературная плазма и плазменные струи могут использоваться как источник тепла с высокой удельной энтальпией и температурой, как источник ионов и электронов и излучения (в значительной части расположенного в видимой и ультрафиолетовой областях). Крайне слабо изучены ионно-молекулярные реакции в плазме. Резкое различие температур электронов и молекул газа (например, в плазме СВЧ-разряда, где температура первых выше на порядок и более температуры вторых) может быть использовано в ряде интересных процессов. Пока же в химических приложениях делаются попытки использовать только лишь теплосодержание плазмы [c.10]

Влага, содержащаяся в угле, обычно испаряется в сушилках при пропускании угля по обогреваемым паром поверхностям. Можно проводить сушку при помощи горячих газов. Использование тепла отходящих водяных паров связано с большими трудностями, так как пары имеют температуру около 100 и потому в качестве теплоносителя не представляют ценности. Кроме того, при конденсации этих паров на охлаждающих поверхностях осаждается толстый слой буроугольной пыли, что препятствует теплообмену. Пар и воздух, выходящие из сушильных аппаратов, подвергают обеспыливанию. Несмотря на это, из дымовых труб сушилок брикетных заводов в атмосферу выбрасываются огромные клубы пара, смешанные с тончайшей пылью. Для лучшего использования тепла следует стремиться к достижению высокой степени насыщения водяных паров, идущих из сушилки, и использовать теплосодержание высушенного угля для испарения остаточной влаги при последующем охлаждении угля. [c.29]

Для проведения инженерных расчетов аппаратуры агрегатов синтеза метанола необходимы данные о теплосодержании смесей газов (СО, Нг, N2, СО2, СН4) с различными количествами метанола-сырца при высоком давлении (250—300 ат) в интервале температур от О до 400°С. [c.83]

Объем продуктов сгорания в результате диссоциации СОг и НгО возрастает, однако теплосодержание продуктов сгорания, не диссоциированных и частично диссоциированных, при той же температуре практически почти не меняется вследствие того, что объемная теплоемкость исходных трехатомных газов СОг и НгО более высока по сравнению с теплоемкостями образующихся двухатомных газов. Так, объемная теп- [c.98]

Значения теплосодержаний берут или из таблиц, или же, чаще всего, из диаграмм, которые строятся на основании опытных данных или подсчетов и носят название энтропийных Т—S) или тепловых (/—Т) диаграмм. Такие диаграммы имеются для всех наиболее часто встречающихся газов (Н , N2, О2, воздуха, II4, СО2, С2Н2, NH3, SO2 и др.). Энтропийные (Т — S) диаграммы построены таким образом, что на одной их оси (обычно ординат) отложены значения температуры газа, а на другой оси (обычно абсцисс) —значения его энтропии 5. Иа самой же диаграмме нанесены линии давлений Р и их пересекают линии теплосодержаний /. На многих диаграммах, кроме того, нанесены также линии удельного объема, удельного веса и др. Для нахождения значении / (или i) ни шкалы S (т. е. вертикальных линий), ни линий удельного объема и т. д. не требуется. Здесь следует искать только две линии линию температуры и л и и и 10 давлен и я. Затем, найдя для заданных условий (Р и t) точку их пересечения, смотрят, какую величину имеет теплосодержание I (или /), определяемое по линии, проходящей через эту точку иересечепия линий Р и /. Эта величина / будет означать теплосодержание газа при данных условиях (Р и /). Кроме Т — S диаграмм, существуют /—7", а также / — Р-диаграммы, где на одной оси отложены теплосодержания (/), на другой- -температуры (Т) или давления (Р) есть диаграммы, построенные специально только для высоких или только для низких температур. Но при нахождении значений / (или i) всеми диаграм- [c.103]

Для расчета сушилок, работающих па дымо1 ых газах, мояшо также пользоваться / — х-диаграммой вла кного воздуха, построенной, для высоких температур, так как разница теплосодержаний топочных газов и нагретого воздуха для одних и тех же температур [c.306]

Газ поступает в сатуратор при температуре 50—60° С. Теплосодержание поступающего газа в сочетании с теплом, выделяющимся в результате реакции, достаточно для поддержания температуры жидкости в сатураторе около 60° С. Поскольку поступающи11 газ не насыщен водяным паром, из водного раствора кислоты испаряется значительное количество воды фактически сатуратор одновременно работает как испаритель. На установках, работающих по косвенному методу, где газы, выходящие из аммиачной колониы, насыщены водой прп 75—80° С, в сатураторах должна поддерживаться более высокая температура — около 100° С. Тепловой баланс сатураторов детально рассмотрен в литературе [191. Опубликован обзор производства сульфата [c.233]

В зависимости от термодинамических параметров жидкости ха->актер истечения через аварийное отверстие может быть различным. Ла практике встречаются два случая, в первом жидкость имеет температуру ниже точки кипения при атмосферном давлении и вытекает из отверстия в виде компактных или раздробленных струй. Этот тип истечения наблюдается при разрыве трубопроводов и аппаратов, содержащих жидкости со сравнительно высокой температурой кипения, таких как нефть, керосин, бензин, ацетон и др. Наиболее типичным примером такого истечения является фонтанирующая нефтяная скважина. Если температура жидкости превышает температуру ее кипения при атмосферном давлении, то при истечении из отверстия она частично испаряется за счет избыточного теплосодержания. Поэтому жидкость распыляется сразу же после истечения и переходит в двухфазную газожидкостную струю. Такой случай наиболее характергн для жидкостей с низкой температурой кипения, в частности для сжиженных газов. [c.28]

Из приведенных формул видно, что полезная мощность реку-перационной турбины зависит от разности теплосодержаний сжатого и расширенного синтез-газа чем выше подогрет газ, поступающий в турбину, тем больше можно использовать конечное давление сжатого газа. Подогрев синтез-газа до высоких температур, например выше 250 С (в этом случае требуются огневые подогреватели), нежелателен из-за наличия в газе следов ацетилена и его гомологов и, следовательно, из-за опасности взрыва. Чаще всего газ подогревают в паровых подогревателях до 120—130° С. В этих условиях полезная мощность турбины составляет около 450 квт-ч на 1 т ацетилена. [c.349]

Для расчета газовых сушилок, вследствие незначительной разности теплосодержаний дымовых газов и воздуха (не более 0,8%), можно пользоваться / —х диаграммой влажного воздуха, построенной для высоких температур. Тепло дымовых газов выделяется при горении топлива поэтому изображение процесса, аналогичного подогреву воздуха в воздухоподогревателе (хо— = Xj = onst), в данном случае на диаграмме отсутствует. [c.561]

О точку их пересечения, смотрят, какую величину имеет теплосодержание / (или I), определяемое по линии, проходящей через эту точку пересечения линий Р и 1. Эта величина / будет означать теплосодержание газа при данных условиях (Р и О- Кроме Т — 8 диаграмм, существуют 1—Т, а также / — Р-диаграммы, где на одной оси отложены теплосодержания (/), на другой — температуры (Г) или давления (Р) есть диаграммы, построенные специально только для высоких или только для низких температур. Но при нахождении значений / (или I) всеми диаграм- [c.103]

При полупрядюм дютоде газ поступает в сатуратор при температуре 50—60°. Теплосодержание поступающего газа в сочетании с теплом, выделяющимся в результате реакции, достаточно для поддержания температуры жидкости в сатураторе около 60°. Поскольку газ, поступающий в сатуратор, не насыщен водяным паром, из водного раствора кислоты испаряется значительное количество воды и фактически сатуратор одновременно работает как испаритель. На установках, работающих по косвенному методу, где газы, выходящие из аммиачной колонны, насыщены водой нри 75—80°, в сатураторах должна поддерживаться значительно более высокая температура — около 100°. Тепловой баланс сатураторов на установках, работающих по косвенному, прямому и полупрямому дютодам, детально рассмотрен в литературе [19]. Опубликован подробный обзор производства сульфата аммония из побочного аммиака процессов коксования и газификации [2]. [c.239]

Если начальная температура сырья сравнительно высока, то для уменьшения потерь тепла с отходящими дымовыми газами и повышения к. п. д. печи тепло их используют для подогрева воздуха. Однако для этого требуется сооружение воздухоподогревателя. Таким образом, выбрав температуру газов, поступающих в дымовую трубу, определяют пх теплосодержание дух и, задавшись величиной потерь тепла в окружающую среду дпот, определяют по уравнению (20. 25) коэффициент полезного действия печи. [c.443]

Дымовые газы как греющий теплоноситель применяются в местах их получения, поскольку транспортирование таких газов весьма затруднительно. Если подогреваемый материал не должен загрязняться сажей и золой, пользуются подогретым воздухом. Воздух подогревают горячилп дымовыми газами. Существенным недостатком обогрева газами является громоздкость аппаратуры вследствие низкого коэфициента теплоотдачи, а также сложность регулирования рабочего процесса теплообмена. В нефтехимической промышленности в качестве теплоносителя значительно более распространен водяной пар. Используют преимущественно насыщенный пар, реже непосредственно из паровых котлов (давлением не более 12 ат), чаще же выхлопной нар паровых турбин с противодавлением или отработанный пар паровых машин и насосов. Преимуществом водяного пара как греющею теплоносителя является высокое изменение его теплосодержания при конденсации. Благодаря этому передача больших потоков тепла требует сравни-1ельно малого количества теплоносителя. Помимо этого высокие коэфициенты теплоотдачи при конденсации водяного пара вызывают необходимость сооружения относительно небольших поверхностей теплообмена, а постоянство температуры конденсации облегчает эксплуатацию теплообменных аппаратов. [c.275]

Нагревание газо-жидкостной смеси в теплообменнике 7 осуществляется путем передачи части тепла сгоревших газов стенке трубопровода п от стенки к газо-жидкостной смеси. Так как температура стенки выше средней температуры стока и выше критической температуры 374 С, то у стенки часть жидкости переходит в парообразное состояние. Паровые пузыри, проникая во внутрь потока, конденсируются и повышают теплосодержание последнего. Локальное кипение (кипение педогретых жидкостей) целесообразно применять для высокопроизводительных аппаратов, так как при этом могут быть пол ены чрезвычайно высокие коэффициенты теплоотдачи и критические тепловые потоки. [c.102]

Поскольку растворимость газов зависит от температуры растворителя, то равновесную линию для этого аппарата установить невозможно, пока не изестиа температура растворителя для каждого значения его концентрации. Когда очень разбавленный газ контактирует с большим количеством растворителя, тепловые эффекты, сопровождающие процесс растворения, могут быть столь малыми по сравнению с физическим теплосодержанием жидкости, что колонна будет работать практически в изотермических условиях. В действительности, однако, существует много примеров, когда происходит значительное повышение температуры растворителя. К ним относятся осушка воздуха путем контактирования с концентрированной серной кислотой, абсорбция в ней серного ангидрида, растворение хлористого водорода в воде при получении концентрированной соляной кислоты. В последнем случае количество тепла, выделяющегося при растворении кислоты, столь велико, что его отвод становится лимитирующим фактором при определении максимально достижимой концентрации кислоты. На практике абсорбцию соляной кислоты часто осуществляют без охлаждения, так что жидкость может при этом кипеть. В таких процессах концентрация кислоты бычно не превышает 38 %, хотя степень абсорбции может быть весьма высокой [27]. [c.509]

Процесс подогрева сушильного агента при сушке дымовыми газами отсутствует, но зато есть процесс сгорания, в результате которого благодаря содержанию влаги в топливе, а также образованию добавочной влаги при сгорании водорода топлива получается смесь с влагосодержанием, значительно более высоким (в зависимости от избытка воздуха), чем влагосодержание наружного воздуха, догретого до той же температуры, как и смесь, и с достаточным теплосодержанием, необходимым для процесса сушки. [c.79]

Метан (химическая формула СН4) - простейший представитель ряда метановых углеводородов (алканов) с обидей формулой , Y 2n+2 состояпдий из одного атома углерода и четырех атомов водорода. Строение молекулы метана можно представить в виде тетраэдра, в центре которого находится атом углерода, а по углам - четыре атома водорода. Тетраэдрическое строение молекулы метана обусловлено 8р-гибридизацией углеродного атома. Расстояние между атомами углерода и водорода равно 1,09 А, тетраэдрический валентный угол равен 109°. Главное отличие метана от всех других углеводородов - это наличие только связи С-Н, средняя энергия которой составляет 99,3 ккал/моль, и отсутствие углеродных связей С-С. Энергия отрыва первого атома Н еш е выше (104,0 ккал/моль). Отношение числа водородных атомов к углероду в метане составляет 4, в этане - 3, в пропане - 2,66, а в высокомолекулярных парафиновых углеводородах приближается к двум, т.е. метан является самым восстановленным из всех углеводородов. Его нахождение в недрах в восстановительной среде так же закономерно, как углекислого газа в окислительных условиях. Исключительное положение метана в земной коре и повсеместное его распространение можно объяснить еш е и тем, что по сравнению со всеми остальными углеводородами он обладает минимальным уровнем свободной энергии (-12,14 ккал/моль), минимальными значениями энтальпии (теплосодержания, -17,89 ккал/моль) и теплоемкости при постоянном давлении (8,536 ккал/моль град), а также максимумом энтропии (44,50 ед. энтропии). Эти свойства в сочетании с очень низким значением критической температуры (-82,4°С) и высоким значением критического давления (4,58 МПа) (табл. 1.1) ставят метан в особое положение среди остальных углеводородов [1. [c.5]

При этом недавно описанном [46] процессе сероводород и органические сернистые соединения удаляют из коксового газа адсорбцией на окиси железа в непрерывно работающей псевдоожиженной системе при температуре около 350°. Загрязненная окись железа, содержащая около 10% вес. серы в виде сульфида железа, регенерируется выжигом с воздухом при 600—800° и снова возвращается на ступень адсорбции. Сернистый ангидрид, выходящий из регенератора, используют для производства серной кислоты. В цитированной работе приведено описание полузаводской установки, перерабатывающей 71 тыс. HM I ymKu газа, содержащего 13.8 г/нм сероводорода и 460 мг1нм органической серы. При применении одно- и двухступенчатой адсорбции эффективность удаления общей серы достигает соответственно 80 и 98%. Важнейшими преимуществами этого процесса являются малые затраты на рабочую силу, высокая экономичность по расходу тепла, так как около 67% требуемого тепла получают за счет теплообмена между поступающим и выходящим газом, а остальные 33% за счет теплосодержания горячей регенерированной окиси железа. [c.208]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология