Вход в рабочее колесо

Коэффициент потерь рабочего колеса определим как отношение потерянной работы к кинетической энергии при входе в рабочее колесо в относительном движении (скорость Шх выбрана в качестве характерной потому, что она является наибольшей по величине и определяет режимы работы решетки колеса) [c.63]

На рис. 2.3 изображена схема одноступенчатого насоса двустороннего входа. У этих насосов имеется раздваивающийся полу-спиральный подвод. Жидкость входит в рабочее колесо с двух сторон, двумя потоками. В рабочем колесе эти потоки соединяются и выходят в общий отвод. [c.176]

Для ЦКМ с постоянной скоростью вращения наиболее экономичным регулированием является изменение направления потока газа перед входом в рабочее колесо путем изменения положения лопаток направляющего аппарата. Однако вследствие значительного усложнения конструкции ЦКМ этот способ пока еще не получил широкого распространения и применяется только на машинах нескольких типов. [c.275]

Корпус 6, крышка корпуса н рабочее колесо 7 насоса выполнены из чугунного литья, вал стальной. Рабочее колесо закреплено на валу защитными втулками 16. Для уплотнения и защиты корпуса, крышки и рабочего колеса от износа у входа в рабочее колесо установлены сменные защитно-уплотняющие кольца 8, 17. Насос имеет два сальника. [c.54]

Поворот лопастей направляющего аппарата (рис. 21.3, б). При закручивании потока газа перед входом в рабочее колесо с помощью лопастей скорость Со может иметь, как положительное, так и отрицательное значение. Скорость qu, согласно уравнению Эйлера, изменяет удельную работу рабочего колеса, а следовательно, и характеристику е — Уд компрессора (рис. 21.3, г), особенно значительно для рабочего колеса с малым отношением D IDi. По эффективности этот способ выше, чем дросселирование, но уступает регулированию частотой вращения. [c.275]

Расчетное число оборотов и расчетная производительность. В этом случае на входе в рабочее колесо и в диффузорный аппарат имеют место углы набегания потоков на входные кромки лопаток, предусмотренные при конструировании машины (в пределах точности конструктивных расчетов). [c.118]

Кроме того, наличие окружной составляющей скорости уменьшает относительную скорость жидкости на входе что снижает гидравлические потери в колесе и увеличивает допустимую высоту всасывания. Сечения подвода подбирают так, чтобы скорость жидкости, начиная от входного патрубка, постепенно увеличивалась, т. е. подвод конструируется по принципу конфузора. Это способствует выравниванию скоростей. В результате нарушение осевой симметрии потока у входа в рабочее колесо при спираль-пом подводе получается значительно меньшим, чем при кольцевом подводе. Поэтому такой тип подвода находит в настоящее время широкое применение в насосах двустороннего входа (см. рис. 3-16) и многоступенчатых насосах спирального типа (см. рис. 3-17). В отличие от остальных типов подводов спиральный подвод создает окружную слагающую скорости на входе + 0. [c.201]

Динамические насосы. В насосах этого типа механическая энергия жидкости возрастает благодаря взаимодействию лопастей рабочего колеса и обтекающего их потока. Под действием вращающихся лопастей жидкость приводится во вращательное и поступательное движение. При этом ее давление и скорость возрастают по мере движения от входа в рабочее колесо и его выходу. В динамическом насосе доля кинематической энергии в общем приращении энергии жидкости достаточно велика вследствие больших скоростей на выходе из рабочего колеса. [c.7]

Начнем с треугольников скоростей на входе в рабочее колесо (см. рис. 3-2). Как уже указывалось, при отсутствии специальных направляющих аппаратов закручивание потока перед колесом невелико и поэтому ш= =90 . [c.42]

Скорость входа в рабочее колесо при = O, [c.131]

Направляющий аппарат НЛ состоит из венца неподвижных лопастей, располагающихся перед входом в рабочее колесо. [c.235]

Обычно жидкость, поступая из всасывающего трубопровода, движется по колесу в радиальном направлении. В этом случае угол между абсолютным значением скорости жидкости на входе в рабочее колесо и окружной скоростью 1 = 90 (что соответствует условию безударного ввода жидкости в колесо). Тогда уравнение (111,21) упрощается [c.135]

Смещение границы помпажа может быть достигнуто за счет конструктивных изменений в гидродинамической части компрессора Это делают путем изменения угла установок лопаток диффузорного отвода или изменения угла атаки на входе в рабочее колесо (установка входного [c.80]

На рис. 3-2 изображены также параллелограммы скоростей для входа в рабочее колесо и выхода из него. На- [c.185]

Углом атаки называется угол между лопаткой и относительной скоростью на входе в рабочее колесо. [c.199]

Спиральный подвод (рис. 3-10). Спиральный подвод представляет собой спиральный канал, расположенный по окружности входа в рабочее колесо. В отличие от кольцевого у спирального подвода имеется носик А и осевые сечения канала не одинаковы (они постепенно увеличиваются от носика). Жидкость, протекая по подводу, полу- [c.200]

Введем также индекс 1 для обозначения скоростей и углов на входе в рабочее колесо и индекс 2 для обозначения тех же величин на выходе из него. [c.181]

Направление входного элемента лопатки следует выбирать близким к направлению относительной скорости 07]. В противном случае получается отрыв потока от лопатки с образованием мертвой зоны (см. рис. 2.14, б), сильно увеличивающей потери на входе в рабочее колесо. Опыт показывает, что как к. п. д., так и высота, на которую насос способен засосать жидкость (высота всасывания), увеличиваются, если входной элемент лопатки рабочего колеса установить по отношению к окружности не под углом З], получающимся из треугольника скоросте) входа, построенного для расчетной подачи насоса, а под углом Р],, большим угла на 3—8°. При таком небольшом отклонении входного элемента лопатки от направления относительной скорости отрыва потока от лопатки не получается. Назовем угол между направлением относительной скорости и направлением входного элемента лопатки углом атаки. [c.183]

Ротор насоса состоит из стального вала 14, десяти рабочих колес 9, которые крепят на валу с помощью шпонок 20, гаек 16 и распорных втулок 22. У входа в рабочее колесо установлены защитно-уплотняющие кольца 10. Осевая сила насоса воспринимается гидравлической пятой, состоящей из корпуса 19, резагрузочного диска 12 и подушки пяты 18. Детали сальника — крышка 5, хлопчатобумажная набивка 2, нажимная разъемная втулка 6, кольцо гидравлического уплотнения 17. Насос соединяется с электродвигателем ерез зубчатую муфту 3. [c.166]

Треугольник скоростей перед входом в рабочее колесо изображен на рис. 2.9 штриховой линией. [c.184]

Эти потери состоят из потерь при входе в рабочее колесо и в отвод и потерь в каналах подвода, рабочего колеса и отвода (потери в каналах насоса) [c.190]

Рассмотрим потери при входе в рабочее колесо. На рис. 2.14, а изображен треугольник АВС скоростей входа при расчетном режиме. Поскольку мы рассматриваем случай отсутствия закрутки иа входе в рабочее колесо (y i = 0), треугольник скоростей [c.191]

На рис. 2.13 ниже оси абсцисс изображена кривая /1, = / (0 ). При расчетном расходе Q p потери как у входа в рабочее колесо, так и у входа в отвод равны нулю. При отклонении подачи от расчетной эти потери быстро увеличиваются. Вычтя из ординат линии f (Q ) ординаты кривых потерь в каналах насоса п у входа в рабочее колесо и в отвод, получим кривую Н I Q ) зависимости напора насоса от расхода жидкости через колесо. [c.192]

Таким образом, давление у входа в насос и, следовательно, в рабочем колесе пасоса тем меньше, чем больше высота всасывания и гидравлическое сопротивление всасывающего трубопровода и чем меньше давление в приемном резервуаре. При достаточно большой высоте всасывания п сопротивлении всасывающего трубопровода или при слишком малом давлении в приемном резервуаре давление у входа в рабочее колесо становится настолько [c.228]

На рис. 2.45 изображено распределение давления по лопатке рабочего колеса. Давление-Ро на входе в рабочее колесо меньше, чем давление на выходе из него. Жидкость натекает на лопатку с относительной скоростью и>д. В точке А разветвления потока [c.231]

Экспериментально установлено, что кавитационные свойства лопастных насосов, за исключением осевых насосов с короткими лопатками, зависят только от условий входа в рабочее колесо, но не зависят от условий выхода из него (от формы лопаток и колеса на выходе и от конструкции отвода). Поэтому для того, чтобы формула (2.79) пересчета была справедлива, достаточно [c.234]

Выше [см. уравнение (2.53)] было показано, что для насосов, у которых подвод и вход в рабочее колесо геометрически подобны и которые работают в подобных режимах, величины [c.235]

При работе центробежного насоса давление перед входом в рабочее колесо р (рис. 89, пространство А) повышается до давления ТС2 на выходе. Перекачиваемая жидкость с давлением нагнетания р2 проникает через зазоры между вращающимся рабочим ко.песом и неподвижным корпусом в кольцевые пространства Б и В. Таким образом, на внешние поверхности колеса насоса, вращающегося в пространстве, залитом жидкостью, действуют определенные неурав- [c.160]

В аэродинамической схеме аппарата потери обусловлены не только сопротивлением теплообменных секций, но и сопротивлением перед входом в рабочее колесо, в самом рабочем колесе, профильным сопротивлением, сопротивлением в зазоре, при выходе из рабочего колеса от закручивания потока, в жа-люзийных решетках до и после теплообменных секций. [c.92]

Фактический кавитационный запас можно увеличить, повышая избыточное давление над поверхностью жидкости в емкости Рве и изменяя высоту всасывания Ягвс. Увеличение давления над поверхностью всасываемой жидкости возможно только в закрытом резервуаре и практически редко применимо. Наиболее простым и быстро достигающим цели способом повышения давления непосредственно во всасывающем трубопроводе является подпор, который однако не всегда можно создать из-за необходимости заглубления насоса. Иногда достаточно некоторое небольшое уменьшение геометрической высоты всасывания //гвс, чтобы предотвратить кавитационные явления в насосе. Делаются попытки повысить давление в приемном трубопроводе перед входом в рабочее колесо. Для этого в поток подают струю жидкости из напорного трубопровода. Подобные опыты производились и дали положительные результаты, но задача еще далека от полного разрешения. [c.316]

Если же на пути между выходом из направляюгцего устройства первой ступени и входом и рабочее колесо второй ступени расположить лопаточное направляющее устройство, обеспечивающее радиальный вход в рабочее колесо второй ступени, то последнее будет работать столь же эффективно, как и рабочее колесо первой ступени, передавая жидкости удельную энергию, определяемую по выражению (3-8). [c.59]

Пусть в нолости входа в рабочее колесо давление равно pi. При наличии уплотнения а па входном диаметре колеса конечное давление Р2 распространяется через зазоры в полосчп Ь и с- перед и за колесом. Действительное осевое давл]епие р в любой точке наружной поверхпости колеса, лежащей аа произвольном расстоянии от центра, является результатом действия двух давлений p и создаваемого действием центробежной силы жидкости, вра- [c.61]

Б. Нормальные (п = 80чт 300). Увеличение быстроходности, связанное со снижением напора, ведет к уменьшению выходного диаметра рабочего колеса О Ю = = 2,54-1,4). Для уменьшения гидравлических потерь на входе в рабочее колесо, значение которых в общем балансе энергии возрастает по мере снижения напора насоса, [c.196]

Кольцевой подвод (рис. 3-9). Кольцевой подвод представляет собой кольцевой канал постоянного сечения, расположенный по окружности входа в рабочее колесо. Этот канал соединен с входным патрубком насоса, расположенном сбоку перпендикулярно оси. Кольцевой подвод применяется в многоступенчатых насосах секцион- [c.199]

Объемная производительность ступени турбокомпрессора определяется скоростью газа и геометрическими размерами сечения. Как правило, она подсчитывается по V лoвиям входа в компрессор нз уравнения неразрывности, записанного для сечения а—а на входе в рабочее колесо (рис. 3.12) [c.89]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология