Поверхность испарителей, характеристики испарения

Техническая характеристика испарителя UFe Испарение иГб проводили из стандартных баллонов емкостью 2,5 м . Рабочее давление в баллоне — 0,1 1,1 кГс/см температура в испарителе — 373 К, в баллоне — 333 К. Пагрев баллонов — комбинированный со дна — электронагревателями, с боковой поверхности — паровоздушной смесью. Мощность донных нагревателей составляла 12,8 кВт, расход пара на обогрев боковой поверхности — до 15 кг/ч при Т — = 423 К. Поток UFe двигался на всос компрессора под избыточным давлением Ризб = 0,1 кГс/см с расходом 0,02 кг (иГб)/с из каждого баллона. При одновременной работе двух баллонов обеспечивалась производительность пилотного завода до 150 кг (иРб)/ч. [c.569]

При отсутствии тепловых диаграмм на высокое давление расчет можно вести на давление 150 кГ/см , если среднее давление нагнетания выше 150 кГ/смР-, так как тепловая нагрузка при увеличении давления уменьшается. Количество испаряемой жидкости берется по характеристике насоса для данного расчетного давления. Поверхность испарителя для давления ниже критического рассчитывается по трем зонам зона нагрева жидкости до температуры кипения, зона испарения и зона нагрева пара до конечной температуры. [c.91]

По существу постоянная времени ввода пробы зависит от кинетики испарения пробы и от скорости, с которой можно переключать газовый поток. Эксплуатация испарителя в нестационарном режиме затруднительна. Рабочие характеристики будут зависеть больше всего от площади поверхности нагреваемой трубки, от размера пробы и от способа, каким она подается к нагреваемой поверхности. Лучшие результаты получаются с малыми пробами. [c.142]

В установках по термической обработке воды на электростанциях с испарителями кипящего типа обычно применяются аппараты, в которых парообразование происходит на поверхностях труб греющей секции, погруженной в объем испаряемой жидкости, или в жидкости, находящейся над нею (см. рис. 7.2). Иногда применяются также аппараты, в которых испарение происходит с поверхности пленки, текущей вдоль обогреваемой трубы. В настоящее время в СССР наибольшее распространение получили испарители с греющими элементами, погруженными в объем жидкости. Такие испарители называются - испарителями поверхностного типа для паротурбинных электростанций. Типоразмеры и технические характеристики испарителей, предназначенных для восполнения потерь пара и конденсата на электростанции, приведены в табл. 9.1. В таблице 158 [c.158]

Изложенные в разделе 11.4 представления позволяют указать общие принципы интенсификации процесса теплообмена в стекающей пленке. К ним относятся (в зоне испарения) работа в турбулентном режиме и увеличение плотности орошения использование гладких поверхностей увеличение шага по высоте трубного пучка применение наклонных труб в вертикальных аппаратах и др. В зоне кипения теплоотдача может быть увеличена путем уменьшения Г, увеличения шероховатости поверхности, оребрения труб мелкими и частыми ребрами и, конечно, увеличения плотности теплового потока. Вместе с тем количественные характеристики процесса и рекомендации по его интенсификации применительно к оросительным испарителям могут быть установлены на основании экспериментальных исследований с хладагентами в соответствующих условиях. Эти вопросы изложены в главе V. [c.58]

Испарительные установки работают как при естественной, так и при вынужденной циркуляции (см. гл. 8). При естественной циркуляции основные гидродинамические характеристики аппаратов и циркуляционных контуров устанавливаются для того, чтобы определить коэффициенты теплоотдачи и необходимые размеры поверхности теплообмена для аппаратов с принудительной циркуляцией наряду с этим требуется определить гидравлические сопротивления отдельных элементов и контуров в целом, с тем чтобы выбрать насос, установить необходимую мощность привода, а для испарителей мгновенного вскипания рассчитать переливные устройства между камерами испарения. [c.262]

Помимо анализа материалов и типов конструкций, при разработке испарителей большое значение имеет знание характеристик испарения, которые влияют на распределение конденсированного вещества по толщине. Поскольку в большинстве случаев требуется получение пленок определенной толщины, важным параметром испарителя является площадь поверхности, которая может быть покрыта однородной по толщине пленкой. Если предположить, что коэффициент конденсации с = 1. то распределение пленки по толщине в принципе может быть выведено из законов испарения, см. уравнения (51) и (52). Однако на опыте доказано, что в действительности испарение из многих часто используемых испарителей отличается от идеализированного. Причины такого отклонения заключаются в столкновениях испаряемых молекул друг с другом и со стенками испарителя. Предпринимались попытки математически описать законы испарения с учетом столкновений, однако это весьма трудная задача и конечные выражения для этих законов оказались применимы только для эффузион-ных ячеек с известной формой выходного отверстия. Не существует теоретического описания законов испарения для испарителей типа открытого тигля. Характеристики таких испарителей можно получить только на основе эмпирических закономерностей. [c.77]

Скорость испарения геттера в твердофазных испарителях обычно контролируют по подводимой мощности или рабочему току в соответствии с зависимостями типа представленных на рис. 3.3, 3.4. Однако размеры собственно испарителя и свойства геттера в процессе эксплуатации довольно заметно меняются сильно и к тому же неравномерно уменьшается диаметр проволочных прямонакальньгх испарителей, нарушается форма и структура поверхности резистивных испарителей косвенного накала, в результате осаждения геттерных пленок и насыщения геттера откачиваемыми газами меняются теплофизические характеристики. Это приводит к нарушению оптимальных тепловых режимов и заставляет корректировать подводимую мощность, особенно в конце срока службы испарителя. [c.90]

Теплообменные аппараты являются важ)нейшими элементами холодильной установки. Эффективность их работы оказывает большое влияние -на массо-габаритные и энергетические характеристики установки. Это влияние, в частности, проявляется в том, что увеличение темпе ра-турного напора в конденсато(ре и испарителе (разности температур между охлаждаемой и охлаждающей средами) приводит к увеличению термодинамической необратимости цикла и вследствие этого — к росту расхода энергии на выработку холода. Снижение термодинамической необратимости может быть достипнуто путем уменьшения разности между температурой охлаждающей среды и температурой конденсации в коиденсаторе, а также между температурой испарения и температурой промежуточного хладоносителя в испарителе. Снизить температурные напоры можно либо посредством увеличения площади поверхностей нагрева конденсатора и испарителя, либо путем интенсификации процессов теплообмена. Первое приводит к увеличению металлоемко- [c.8]

В настоящее время разработано и выпускается довольно большое число утилизационных опреснительных установок судового типа различной производительности, которые по своим характеристикам наиболее полно могут удовлетворить потребности КС с ПГПА в пресной воде. Современные опреснительные установки, работающие по методу дистилляции (испарения и конденсации), хможно подразделить в зависимости от принципа работы испарителя на две группы с испарителями кипящего типа, работающими при постоянном давлении, у которых поверхность нагрева расположена в нагреваемой воде (поэтому испарение в них сопровождается кипением испаряемой воды во всем ее объеме) с испарителями некипящего типа, расширительные, работающие адиабатно (в которых испарение происходит в отдельной камере, где вода частично испаряется при ее распылении). [c.114]