Критерий теплоотдачи

ЧТО приводит К двум аналогичным неопределяющим критериям критерию теплоотдачи [c.71]

Нуссельта Ки = а//Л Критерий теплоотдачи [c.189]

Так, коэффициент теплоотдачи а зависит от геометрической формы, размеров, состояния поверхности и температуры стенки, характера и скорости движения, температуры и физических свойств жидкости. Теория подобия показывает, что при вынужденном движении жидкости должна существовать определенная однозначная зависимость между включающим величину а критерием теплоотдачи (критерием Нуссельта) [c.27]

Опытные данные по теплопередаче в условиях естественной конвекции должны дать зависимость между критериями теплоотдачи, подъемной силы и физических свойств [c.29]

Критерий теплоотдачи (число Нуссельта, 1909 г.) Nu = aL/, характеризует взаимодействие интегральной теплоотдачи с теплопроводностью в пристенном слое текучей среды. [c.23]

Критерий теплоотдачи (число Стентона) St=a/( pi/) характеризует взаимодействие интегральной теплоотдачи с конвективным переносом теплоты по течению среды. [c.23]

Ре — критерий Пекле а — коэффициент теплоотдачи в ккал м ч. С [c.149]

Сопоставление данных по гидравлическому сопротивлению, теплоотдаче к поверхности зернистого слоя, диффузии и продольному перемешиванию при течении (см. последующие главы) позволяет более ясно понять физическую природу движения жидкости в зернистом слое при различных значениях критерия Рейнольдса. Как и в трубах, при малых значениях Ке пограничный слой заполняет все сечение поровых каналов и распределение скоростей существенно зависит от формы канала, С ростом же Ке пограничный слой сжимается и взаимодействие потока с зернистым слоем (гидравлическое сопротивление) начинает главным образом определяться формой отдельного элемента и характером его поверхности. [c.70]

После введения поправок опытные данные по конвективной теплоотдаче усреднялись для каждого опыта. При этом значения для отдельных калориметров, включая расположенные у стенки, отличались от среднего не более, чем на 8%. При первоначальной обработке опытные данные были выражены в критериях Ке и Ыи = а Дг- В этих координатах результаты для разных вариантов сильно отличаются друг от друга это вполне естественно, поскольку они получены при значениях порозности слоев от 0,33 до 0,67. [c.151]

Вполне очевидно, что экспериментальное исследование коэффициента теплоотдачи в зависимости от всех указанных переменных величин было бы невозможно. В данном случае известную помощь оказывает теория подобия, значение которой явственно видно при экспериментах на моделях с водой. Нуссельт впервые применил теорию подобия для решения вопросов теплообмена. При помощи указанной теории можно показать, что коэффициент теплоотдачи а зависит не от каждой вышеназванной величины в отдельности, а от определенной совокупности всех величия. Эти характеристические совокупности являются безразмерными критериями и носят различные названия. [c.29]

I — определяющий размер, который был введен в критерий Рейнольдса. Из вычисленной величины Ни определяется искомый коэффициент теплоотдачи а. Необходимо подчеркнуть, что при составлении безразмерных критериев произвольно вводить какую-либо дробь нельзя. Все величины, входящие в критерии, выводятся из уравнений, выражающих определенную физическую сущность. Физическая природа этих величин может быть доказана. [c.31]

При естественном течении критерий Рейнольдса заменяется критерием Грасгофа, который учитывает движущую силу теплоотдачи. В этот критерий входит значение разности температур, являющейся причиной передачи тепла. [c.32]

При вынужденном движении теплоносителя коэффициент теплоотдачи от поверхности теплообмена к жидкости, которая течет с заданной скоростью, определяется критериями Рейнольдса и Прандтля. Критерий Грасгофа может быть введен только в случаях, когда на теплообмен заметное влияние оказывает естественная конвекция. [c.42]

Причиной уменьшения величины коэффициента теплоотдачи вдоль лицевой поверхности трубки в направлении движения жидкости является незначительная теплопроводность воздуха. Все падение температуры происходит здесь в пограничном слое, толщина которого увеличивается. На задней поверхности трубки коэффициент теплоотдачи вновь повышается под действием вихревого течения. Если величина Ке является незначительной, то и коэффициент теплоотдачи является небольшим. При малых значениях Ке теплоотдача задней половины цилиндра меньше, чем передней. Так, при значениях критерия Рейнольдса приблизительно до Ке = 10 этой частью поверхности цилиндра передается ориентировочно до 30% тепла. При больших значениях Ке [c.75]

Раскрыв значения критериев подстановкой в них соответствующих физических констант, получаем следующую формулу для расчета коэффициента теплоотдачи [c.95]

Выразив значения безразмерных критериев через теплофизические константы, получаем следующее уравнение для коэффициента теплоотдачи при конденсации ВОТ [c.308]

Fo — критерий Фурье h — отношение коэффициентов теплопроводности и теплоотдачИ л hj — суточная производительность, кг/сутки, к — константа скорости реакции [c.313]

Формула (I, 191) дает возможность вычислить пристеночный коэффициент теплоотдачи также и при малых критериях Рейнольдса. Радиальное перемешивание вблизи стенки уменьшается вследствие того, что порозность слоя здесь больше, чем в других [c.81]

Коэффициенты теплоотдачи находят из зависимости критерия Нуссельта Nu = ad/k от других критериев подобия. Например, при перемещении нагретой жидкости в трубе при Re >410 [c.65]

В соотношение (111-31) могут входить или только тепловые критерии (тогда оно используется для определения коэффициента теплоотдачи а), или только диффузионные критерии (тогда оно используется для определения коэффициента массопередачи Р). [c.86]

В [8] введены условные коэффициенты теплоотдачи массовый aM = Q/(MAO и объемный ao6=Q/(V A0- По мнению авторов, эти коэффициенты необходимы в тех случаях, когда коэффициент теплоотдачи, отнесенный к поверхности нагрева, не может служить критерием оценки поверхностей, например пучков труб с различным оребрением. Для двухстороннего обтекания аналогично введены массовые и объемные коэффициенты теплопередачи. В качестве второй координаты [c.11]

В дальнейшем будем полагать, что различие Ке,-,- одноименных потоков в сопоставляемых поверхностях не приводит к изменению показателей степени при этих числах в уравнениях теплоотдачи и сопротивления, т. е. можно положить Лву = Пв, л j=лн, ав =ав, aнj=a . Вследствие этого выполняются (равенства Ьвз = Ьв, Ьн —Ь . Системой уравнений для нахождения сопряженных Кег/ и относительного критерия сравнения является (5.1). [c.79]

Проведем сравнение поверхностей по эффективности теплообмена. Для упрощения задачи поправки на неизотермичность течения гн для сопоставляемых шероховатой и гладкой поверхностей примем одинаковыми. Тогда отношение сопряженных Re одноименных потоков находится по (6.4), а отношение критериев сопоставляемых поверхностей — по (6.6). Относительное увеличение сопротивления в шероховатом канале ш/ г при некоторой скорости находится по (6.12) — (6.14), причем gr находится также при скорости Wim- Относительное увеличение теплоотдачи в шероховатом канале определяется по [c.95]

Воздух и его компоненты образуют группу газов, свойства которых близки. Относительная затрата мощности на циркуляцию этих газов лежит в интервале Л /Л не=5-Ьб в зависимости от средних параметров потока (рис. 7.1). С увеличением давления газов эффективность теплоотдачи возрастает, но значение относительного критерия ллг падает. При малых давлениях зависимость Л /Л не= ( ) имеет один и тот же характер отношение критериев падает при увеличении средней температуры f, при которой происходит сравнение теплоносителей. [c.106]

Как уже указывалось (см. гл. 5, 6), из-за большой неравномерности нагрева концентрированные светящиеся факела неприемлемы для нагрева и термообработки. При реализации несветящегося факела природного газа применительно к условиям нагревательных печей, как это показывают расчеты, стендовые исследования и опыт работы, наиболее эффективным с точки зрения теплоотдачи оказывается самый короткий факел [12.7, 12.8]. В этом отношении данные, полученные для сталеплавильных агрегатов, качественно подтверждаются и для нагревательных печей (см. пт. 6). Однако, как показывают расчеты, на самом коротком факеле возрастают неравномерность нагрева и температуры футеровки в начале факела, а прирост теплоотдачи идет при приближении к самому короткому факелу очень медленно. Поэтому, исходя из комплексного критерия (теплоотдача, равномерность), для нагревательных печей рекомендуется не беспламенное, а короткофакельное сжигание топлива (с длиной факела около V 3 длины поверхности нагрева). Для реализации таких факелов разработаны конструкции ряда горелочных устройств, типизированньк и прошедших госиспытания (Стальпроекта — ДВБ Теплопроекта—ГНП ВНИИМТ, ВНИИПромгаза и др.). Естественно, что указанная оптимальная длина несветящегося факела = 0,3 является приближенной, в реальных условиях работы печей часто требуется иметь возможность некоторого подрегулирования длины факела. Это достигается при использовании горелок с регулируемой длиной факела, разработки таких горелок имеет ряд организаций [12.6, 12.9, 12.10]. [c.686]

Дентоп и Уорд указывают, что поскольку гидравлический диаметр не отражает полностью влияние формы и размеров ребер, кривые для критерия теплоотдачи и коэффициента трения различны для разной геометрии ребер. Авторы указывают, что для большинства прерывистых ребер и ребер с желобками коэффициент теплоотдачи приблизительно вдвое выше, чем для гладких ребер соответствующего размера, а коэффициент трения возрастает несколько больше, чем в 2 раза. Кроме того, характеристики прерывистых ребер и ребер с желобками остаются стабильными и в области, переходной между турбулентны.м и ламинарным движением. [c.257]

Критерии теплоотдачи, построенные по внутренним масштабам гравита- [c.24]

При известных К и Нист, расчет общего коэффициента теплопередачи трубы с зернистым слоем без внутренних источников теплоты может выполняться по-общей формуле (IV. 46), в которой величины 1 и В определяются в зависимости от В1. Если критерий Био отнести к ст, т. е. рассчитывать теплоотдачу от слоя к внутренней поверхности трубы, то [c.138]

Если критерий Нуссельта для общей теплоотдачи трубы с зернистым слоем вычислять по диаметру трубы Dan и эффективной теплопроводности зернистого слоя (Nu = KDaJKr), то из формулы (IV. 44) получаем Nu = — (1/Fo) 1п 6 , [c.140]

Три Ро > 0,1 можно ограничиться одним членом ряда Nu = .i —При Fo > 1 Nu л в случае Bi = = оо Nu — 5,78 такое значение Nu было получено в работе [56]. Приведенные выше формулы можно применять и для расчета теплообмена с плотным слоем при безградиентном (стержнеподобном) его движении по трубе (при п > 10) без продувки газом или при параллельном движении газа. При этом в первом приближении коэффициенты теплопроводности и пристенной теплоотдачи принимаются такими же, как для стационарного слоя, а в критерии Fo учитываются водяные эквиваленты обеих движущихся фаз. [c.140]

Против широкого при.менения указанных уравнений практики часто выдвигают тот довод, что они являются сложны.мни мало наглядными. Эти возражения, однако, не являются обоснованными, так как именно благодаря применению принципа подобия указанные уравнения в значительной степени упрощаются. Безразмерные числа вообще являются наглядными в физическом отношении, если мы усвоим их значение и расположение величин в них. Конечно, найдется много инженеров, которые обойдутся еще более простыми уравнениями, например, в области аэротехники, где речь идет о нагреве воздуха, у которого в пределах от О до 150° критерий Прандтля является практически постоянным числом. В энергетических проблемах, в которых производятся расчеты теплоотдачи воды и водяного пара в некоторых случаях целесообразно также применять упрощенные формулы. Инженеры, работающие в химической или теолотехничеокой промышленности, где применяются теплообменники с различными теплоносителями, могут с успехом использовать общие фор.мулы. [c.33]

ОгРг<10 3. 3 з.J,Qg области критерий Ни имеет примерно постоянное значение. Коэффициент теплоотдачи праближается к 36 [c.36]

Результаты опытов с водой и сахарными растворами с концентрацией до 50% графически изображены на фиг. 53, откуда явствует, что обе прямые отличаются друг от друга практически лищь величиной постоянной. Из графика следует, что коэффициент теплоотдачи на стороне сахарного раствора для критерия Прандтля Рг = 1,2н-2,0 в пределах концентрации до 50% можно выразить при помощи со- [c.124]

О применимости формулы а шитивности фазовых сопротивлений. В разделе 4,1 было оговорено, что формулы аддитивности фазовых сопротивлений (4.6), (4.7) выведены в предположении постоянства частных коэффициентов массо- и теплоотдачи. Сделаем оценку применимости формул аддитивности фазовых сопротивлений при массо- и теплообмене в движущиеся сферические частицы при больших значениях критерия Пекле. В обоих случаях при отсутствии или наличии циркуляции запишем формулы аддитивности в виде [c.207]

Как показал Я- Б. Зельдович , концепция Холма, несмотря на правильный (в этой части) конечный результат, ошибочна. Теплоотдача от пламени к несгоревшему газу не является потерей тепла и представляет собой нормальный элемент механизма распространения пла. 0ни. Согласно теории Зельдовича, на пределе гашения пламени в узком канале безразмерный критерий Пекле имеет определенное критическое значение [c.81]

При следующих выражениях критериев Ми = аО/к — при теплоотдаче к рубашке Ми = adзJX — при теплоотдаче к змеевику. [c.253]

Kor коэффициента можно использовать обратную ему величину yiQ fH] Записав величины Q, N через массовые расходы газа, вместо огношении jV/Q принимают при равных температурных условиях в сравниваемых вариантах величину потери давления в канале Ар. Это было сделано в [15], где рассматривалась функция Ар(а). При N/F = = idein в качестве критерия оценки можно использовать отношение Q/N [5] или Q/F, которое при одинаковых температурных напорах в сранниваемых вариантах равно коэффициенту теплоотдачи а [6] для одностороннего обтекания. [c.14]

Во-вторых, полученные критерии сравнения могут быть использованы как критерии оптимизации теплообменников при заданной несущей поверхности. Например, в [21, 22] было исследовано спиральноленточное гофрированное оребрение трубчатой поверхности и были найдены оптимальные решения для поверхности данного типа высота ореб-рения, число петель в витке. В [7, 23] по максимальному теплосъему и минимальным затратам энергии на прокачку газа, т. е. по максимальному значению энергетического коэффициента, найдено оптимальное отношение скоростей потоков в заданной поверхности теплообмена. Критерии сравнения могут быть использованы для нахождения оптимального пространственного расположения каналов. Так, в [24—26] найдены оптимальные относительные шаги трубных пучков шахматной компоновки при поперечном обтекании потоком газа, причем в [24] расчеты проведены для дымовых газов с учетом золоотложения на поверхности нагрева, а в [25, 26] использовались критериальные уравнения по теплоотдаче и аэродинамике для чистых газов. Отметим, что в [24—26] исследовалось лишь одностороннее наружное обтекание. [c.14]

Многообразие методик показывает необходимость создания единой универсальной методики. Естественно, эта методика должна быть основана на уравнениях теплоотдачи и гидроаэродинамики, которые используются при расчете теплообменников, а вычисления критериев сопоставления поверхностей не должны требовать большого О бъема работ. В этом отношении аналитический метод с использованием отношения критериев является более универсальным, чем графический. Однако аналитический метод реализуется в литературе лишь для простейшего случая— одностороннего наружного обтекания. Двухстороннее обтекание остается до сих пор неизученным. Причина ЭТОГО в том, что аналитическое решение для двухстороннего обтекания относительно сложно, так как нахождение сопряженных чисел Ке (или скоростей) в широком диапазоне чисел Ке при ручном счете весьма трудоемко. В этом случае единственным путем решения задачи является применение ЭВМ. Кроме того, существующие работы по рациональной компоновке гладкотрубных пучков при различных схемах обтекания и сравнение этих схем недостаточно полны, так как не охватывают весь диапазон режимных параметров теплоносителя, и часто основаны на устаревших формулах по теплоотдаче и аэродинамике поперечное обтекание исследовано лишь при большом числе труб по ходу потока сравнение коридорной и шах)матной компоновок т1рубного пучка проведено для фиксированных решеток с определенными значениями относителыных шагов. Оптимизация геометрии решетки пр ведена лишь для одностороннего обтекания трубного пуч ка шахматной компоновки, а коридорный пучок не рассматривался. Доста- [c.15]

В гл. 5 были рассмотрены поверхности, для которых коэффициенты пропорциональности С,- и Сф,- в уравнениях теплоотдачи и сопротивления являются функциями лишь геометрических характеристик каналов. Однако иногда Сз,- и Сф, оказываются функциями скоростей потоков и их теплофизических свойств, что существенно усложняет задачу сопоставления. Примером таких поверхностей могут служить каналы с искусственной и естественной шероховатостью. При этом использование шероховатых поверхностей рассматривается как один из способов интенсификации теплообмена. Выбор наиболее рационального вида шероховатости может быть проведен на основе рассмотренных выше критериев сопоставления, например по эффективности теплообмена. Для поверхностей с искусственной шероховатостью подобный анализ для односто-88 [c.88]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология