Объемный коэффициент теплопередачи

Объемный коэффициент теплопередачи определяют по эмпирическому уравнению [5] [c.166]

В скруббере Вентури высокая турбулентность течения достигается вследствие больших скоростей потока (в сужении значения критерия Рейнольдса достигают 0,6-10 —2,0-10 ) и введения абсорбирующей жидкости под прямым углом к быстро движущемуся газу. Например, при исследовании охлаждения газа вспрыскиванием воды, найдены следующие объемные коэффициенты теплопередачи для колонны без заполнения 450 ккал/(м -ч-°С), а для скруббера Вентури 3700 ккал/(м -ч °С), т. е. в 80 раз выше. [c.415]

Рис. VI.14. Зависимость объемного коэффициента теплопередачи ЛГт с от высоты пены [ о = = 28 мЗ/(м2.ч)].

В [8] введены условные коэффициенты теплоотдачи массовый aM = Q/(MAO и объемный ao6=Q/(V A0- По мнению авторов, эти коэффициенты необходимы в тех случаях, когда коэффициент теплоотдачи, отнесенный к поверхности нагрева, не может служить критерием оценки поверхностей, например пучков труб с различным оребрением. Для двухстороннего обтекания аналогично введены массовые и объемные коэффициенты теплопередачи. В качестве второй координаты [c.11]

Для осуществления процесса конденсационного охлаждения практически используются те же аппараты, что и для испарительного охлаждения, причем при конденсационном охлаждении газов аппараты с развитой поверхностью фазового контакта, насадочные скрубберы, тарельчатые аппараты имеют определенные преимущества по сравнению с обычными полыми скрубберами за счет более высоких значе--ний объемных коэффициентов теплопередачи. Однако специфические условия пылегазового потока (возможность образования отложений и т п) часто вынуждают использовать для конденсационного охлаждения обычные полые скрубберы [c.91]

Фиктивная величина Р, к которой при расчетах относят коэффициенты тепло- или массопередачи, численно равна поверхности решеток пенного аппарата либо объему реакционной зоны (пенного слоя), т. е. это величина, которая непосредственно замеряется в условиях эксперимента или может быть легко воссоздана на модели. Соответственно различают поверхностные и объемные коэффициенты теплопередачи, отнесенные к единице поверхности решетки К- ) или к единице объема К ). [c.92]

Описанные выше методы исследования и получения обобщенных зависимостей легли в основу дальнейших исследований по теплопередаче в пенном слое, расширивших условия экспериментов. Исследование охлаждения газа, не насыщенного парами воды, при пенном режиме было, проведено для условий кондиционирования [42] при начальной температуре воздуха 30— 50 °С и охлаждающей воды 5—18 °С. Относительная влажность охлаждаемого воздуха составляла не менее 40%, причем, чтобы исключить влияние массообмена, значение влагосодержания воздуха, поступающего в аппарат, поддерживали постоянным. При обработке опытных данных определяли объемный коэффициент теплопередачи (отнесенной к объему слоя пены) и движущую силу теплопередачи рассчитывали как среднюю арифметическую величину по формуле (11.19), поскольку колебания температур газа и жидкости были невелики. [c.100]

Исследование теплопередачи в ЦПА показало, что при охлаждении газов наиболее интенсивный теплообмен происходит в начальный момент контакта газа с жидкостью и при Я = 100 мм температуры газа и охлаждающей воды становятся близкими. Поэтому с дальнейшим ростом Я величина объемного коэффициента теплопередачи [Вт/(м -°С)] резко уменьшается (рис. VI.14). Плотность орошения мало влияет на интенсивность теплообмена (а также и массообмена), так как в ЦПА межфазная поверхность не зависит от расхода жидкости. Расчет объемного коэффициента теплопередачи при [c.257]

Связь между объемным коэффициентом теплопередачи и к. п. д. аппарата по аналогии с уравнением (11.41), характеризуется выражением [c.258]

При скорости газов пиролиза в свободном сечении охладителя порядка 0,7 м/с объемный коэффициент теплопередачи (Вт/(м -°G) в интервале изменений влагосодержания в аппарате Ах = 1,0— [c.274]

Применение для охлаждения сажегазовой смеси форсунок, обеспечивающих более тонкое распыление воды и большую турбулентность в зоне охлаждения, не уменьшает количества воды, необходимого для снижения температуры до заданной величины. Однако при этом увеличивается объемный коэффициент теплопередачи и, соответственно, уменьшается объем пространства, в котором происходит испарение воды. За счет этого уменьшается время пребывания частиц технического углерода в зоне высоких температур и время контакта с водяными парами при высоких температурах. [c.99]

При нагреве сыпучих материалов, происходящем в результате фильтрации раскаленных газов, величина поверхности нагрева практически неопределима, поэтому для расчета теплообмена приходится пользоваться объемным коэффициентом теплопередачи (а ккал/ час град). В слоевых печах, где слои излучающего газа очень тонки, а кладка как посредник в теплопередаче отсутствует, теплопередачи лучеиспусканием и конвекцией соизмеримы по величине в очень широком диапазоне температур и разделить их крайне трудно. В связи с этим внешний теплообмен при слоевом процессе в рамках общей теории печей допустимо рассматривать как третий самостоятельный режим, а теплопередачу радиацией и конвекцией не отделять друг от друга. В зависимости от характера слоевого процесса можно различать три разновидности слоевого режима [c.260]

Полые испарительные скрубберы. Ориентировочный расчет полого испарительного скруббера может быть проведен на основании данных об объемном коэффициенте теплопередачи, полученных в результате экспериментальных исследований аналогичных аппаратов [c.86]

Значение объемного коэффициента теплопередачи о=5 235 Вт/(м -К), близкое [c.91]

При охлаждении в скруббере с уголковыми тарелками насыщенных газов с точкой росы 80—85 °С (скорость газов порядка 2 м/с) объемный коэффициент теплопередачи составил Ао=ь=8600 Вт/(мз-К) [3.28]- [c.92]

Я( - высота псевдоожиженного слоя Увх скорость газа в слое - температура газа на входе - вх - влагосодержание газа иа входе Го, Хо - температура и влагосодержание плотной фазы - п - температура и влагосодержание в фазе пузырей 2 - вертикальная координата - объемный коэффициент теплопередачи между фазой пузырей и плотной фазой оп коэффициент газового обмена между фазой пузырей и плотной фазой, отнесенный к единице объема пузырей [c.334]

Я2 - объемный коэффициент теплопередачи между облаком и пузырями, отнесенный к единице объема пузырей [c.338]

Один из способов приближенного расчета размеров установки состоит в применении объемного коэффициента теплопередачи (по аналогии с барабанными сушилками). Если принять, что эффективность взаимодействия представляет величину такого же порядка, как и эффективность, обеспечиваемая внутренней насадкой в барабанных сушилках, и что контролируется разность скоростей между потоками газовой и твердой фаз, то можно использовать для расчета объемного коэффициента теплопередачи уравнение (П1-4). [c.291]

Кт — отношение молекулярных масс безводного вещества и кристаллогидрата Ку — объемный коэффициент теплопередачи Ки — степень смешения [c.8]

Уравнения (2.93) позволяют рассчитать профиль температуры как сплошной, так и дисперсной фазы по высоте аппарата при известных значениях степени перемешивания, объемного коэффициента теплопередачи, режимов работы и конструктивных особенностей аппарата. [c.129]

На рис. 2.36 показана зависимость объемного коэффициента теплопередачи /(к, от расхода дисперсной фазы 1 д, из которой видно, что увеличение расхода сплошной фазы приводит к возрастанию Ку, что объясняется снижением относительной скорости движения дисперсной фазы и увеличением времени пребывания ее в колонне. Зависимости А у = / 1 д) имеют локальный максимум значений вследствие влияния на интенсивность межфазного теплообмена удельной поверхности контакта фаз, которая достигает максимальных значений при скоростях истечения, соответствующих значению Ше = 1,3. Таким образом, на интенсивность протекания процесса теплопередачи наибольшее влияние оказывает получаемый размер дисперсной частицы, относительная скорость движения капли в потоке сплошной фазы, удельная поверхность контакта фаз, а также соотношение расходов и динамическая удерживающая способность колонны по дисперсной фазе. Величина Ку связана с /(. следующим образом [c.132]

Ох — расход хладоагента к коэффициент теплопередачи к-,. — объемный коэффициент теплопередачи [c.8]

Рис. 4.13. Зависимость объемного коэффициента теплопередачи от скорости вращения мешалок

Для оценки интенсивности теплообмена в контактных кристаллизаторах часто применяют объемные коэффициенты теплопередачи между фазами /Си. В кристаллизаторах роторного типа Ко составляет обычно (2—25)-10 Вт/(м -К) [147], а в распылительных— (5—35)-Ю Вт/(мЗ-К) [152, 160]. Установлено [147], что в роторных кристаллизаторах с увеличением интенсивности перемешивания Ко возрастает (рис. 4.13) в результате увеличе- [c.136]

Рассмотренный аппарат имеет два контура циркуляции (внутренний и внешний), что позволяет регулировать процессы охлаждения и роста кристаллов. Объемный коэффициент теплопередачи в псевдоожиженном слое составляет 7000— 9000 Вт/(м -К). Аппарат позволяет получать крупные, хорошо сформировавшиеся кристаллы. [c.144]

Объемный коэффициент теплопередачи [Вт/(м -К)] [c.187]

Объемный коэффициент теплопередачи — по уравнению (23-3), при этом значения Q oл (Вт) и А/ср —по формулам [c.191]

Например, диаметр подъемной трубы равен 0,3 м, а скорость газа 23 м/сек. Если скорость твердых частиц составляет 80% от этой скорости, то разность скоростей газа и твердой фазы составит 4,6 м/сек, или 275 м/мин. Если плотность отходящего газа 1,04 кг/м , то массовая скорость газа будет равна 17000 кг/(м -ч), а объемный коэффициент теплопередачи составит 590 ккал/(ч-м -град), или 680 вт/ м град). Эта величина незначительно отличается от коэффициентов, найденных экспериментально на многих промышленных установках, однако обычно нельзя точно установить дей- [c.291]

Опубликовано большое количество работ, в которых рассматриваются теоретические методы расчета распылительной сушилки на основе тепло- и массопереноса к капле жидкости, взвешенной в воздушном потоке. Для приближенного расчета применим метод с использованием понятия об объемном коэффициенте теплопередачи (он подробно описан при расчете пневматических, а также барабанных сушилок с прямым нагревом). В качестве движущей силы процесса принимается средняя логарифмическая разность температур воздуха (при м). [c.296]

Объемный коэффициент теплопередачи [c.513]

Пример 26. Испытания, проведенные на воздушной ленточной сушилке длиной 15,25 м и поперечным сечением 0,014 дали результаты, совпадающие с приведенными на диаграмме УП-37 для расхода воздуха-теплоносителя 0,126 кг сек и подачи материала 0,005 кг/сек. Определить объемный коэффициент теплопередачи, число единиц переноса и длину единицы переноса. [c.513]

Таким образом, = 78 42=1,85, а длина единицы переноса 15,25 1,85 = 8,24 м. Средний объемный коэффициент теплопередачи рассчитывается по уравнению ( /П-54) [c.513]

Объемный коэффициент теплопередачи вдоль сушилки ниже на разгрузочном конце (рис. УП-37) вследствие внутреннего сопротивления движению влаги на последней стадии сушки. Экстраполируя данные для определенного процесса на другие условия, следует проявлять осторожность, в особенности при других материале и влажности продукта. Очевидно, эту проблему можно решить, лишь проведя эксперимент, при котором конечная влажность продукта ниже проектной. [c.513]

Для теплопередачи, причем объемный коэффициент теплопередачи в этих процессах составляет 9280—92 800 вт-мг -градг (8000— [c.375]

Вопрос теплообмена при конденсации пара на струях переохлажденной жидкости достаточно хорошо изучен начиная с работ Э. Гаусбрандта и кончая работами С. С. Кутателадзе, И. Т. Исаченко и др. Эти работы способствовали распространению в различных областях промышленности так называемых конденсаторов смешения с объемными коэффициентами теплопередачи до 25 кВт/м ° С. Более интенсивно процесс теплообмена протекает при конденсации затопленной струн пара. 1 сожалению, в литературе мало сведений по этому вопросу [4 8 161. [c.78]

Объемный коэффициент теплопередачи между движущимся слоем теплоносителя и сырьем чрезвычайно велик и достигает 150— 700 тыс. ккалЦм -ч-град) . Температуры теплоносителя и сырья или теплоносителя и воздуха выравниваются чрезвычайно быстро и в условиях промышленных установок этот процесс обычно завершается на протяжении всего нескольких сантиметров высоты аппарата. На рис. 16 приведена схема выравнивания тем- [c.75]

Объемный коэффициент теплопередачи между движущимся слоем теплоносителя и сырьем чрезвычайно велик и достигает 628—2930 тыс. кДж/(м -К). Температуры теплоносителя и сырья или теплоносителя и воздуха выравниваются чрезвычайно быстро в условиях промышленных установок этот процесс обычно завершается на протяжении всего нескольких сантиметров по высоте аппарата. Принцип движущегося слоя крупногранулированного теплоносителя используют в процессах каталитического крекинга, пиролиза и некоторых других. [c.29]

Основное влияние на эффективность теплообмена в СВ (см. таблицу) при охлаждении как коксового газа, так и воздуха оказьшает скорость газа. Оценивая влияние на теплообмен физических свойств газа, заметим, что абсолютные значения объемных коэффициентов теплопередачи на коксовом газе выше, чем на воздухе. Это можно объяснить преоблад щим влиянием различной теплопроводности и вязкости газов. Теплопроводность коксового газа в семь раз вьппе, а вязкость вдвое меньше, чем у воздуха. Поэтому при менее интенсивной гидродинамической обстановке в аппарате, работающем на коксовом газе, эффективность теплообмена выше. [c.8]

Изучая сушку древесных стружек, Кауан показал, что объемный коэффициент теплопередачи, который может быть получен в фонтанирующем слое, по крайней мере в 2 раза превышает коэффициент теплопередачи для вращающихся сушилок с прямым нагревом. [c.275]

Точное решение рассматриваемой задачи в сравнении с решениями задач для термически тонких частиц отличается значительной сложностью, числовые расчеты трудоемки. Поэтому ниже будет рассмотрен приближенный метод использующий понятие коэффициента массивности , введенного Б. И. Китаевым. Этот коэффициент учитывает внутреннее тепловое сопротивление нафеваемого (охлаждаемого) тела. Значение суммарного объемного коэффициента теплопередачи ку, учитывающего как внешнее, так и внутреннее тепловое сопротивление частиц материала, может быть выражено в виде [c.165]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология