Пересечение

Рис. 87. Определение термоокислительной стабильности по пересечению кривых (ГОСТ 9352—60)

Для построения кривой ОИ при Р=0,3 МПа проводим следующие построения и расчеты. Найдем температуру, соответствующую пересечению кривой ОИ при Р = 0,1 МПа с кривой ИТК в точке Ао она составляет 65 °С. При Р=0,3 МПа эта температура по номограмме (см. рис. 1-18) соответствует температуре 102 °С и, следовательно, точка Аа переходит в точку А. Через полученную точку А проводим прямую ОИ, параллельную прямой ОИ при Р = 0,1 МПа, при этом находим /ц =84°С и ° =143°С. Кривую ОИ при Р = 0,3 МПа проводим через полученные точки и ° симбатно кривой ОИ при Р=0,1 МПа. [c.68]

Фактические катодная и анодная плотности тока могут быть различными, если поверхность корродирующего металла разделена на участки, на которых возможно протекание либо только катодной, либо только анодной реакции. Это, однако, не имеет значения при определении общей скорости коррозии, и, следовательно, можно рассматривать поверхность корродирующего металла как эквипотенциальную . Характер совмещенных поляризационных кривых, получаемых по этому методу, показан на рис. 24.6 (сплошные линии). Точка пересечения анодной и катодной поляризационных кривых дает на оси абсцисс скорость коррозии, а на оси ординат — стационарный потенциал. Так как вблизи стационарного потенциала поляризационные 1 данные перестают укладываться в полулогарифмическую зависимость, то скорость коррозии находят обычно по точке пересечения экстраполированных прямоли-не/шых участков поляризационных кривых (пунктирные линии на рис. 24.6). Сопоставление величин скорости коррозии, рассчитанных на основании поляризационных измерений, с полученными непосредсвеино из убыли массы (или в кислых средах по объему выделившегося водорода) для свинца, никеля и железа показало, что оба ряда данных совпадают в пределах ошибок опыта. Это позволило широко использовать метод поляризационных измерений при количественном изучении коррозионных процессов. [c.500]

В отсутствие внешнего поляризующего тока металл находится при стационарном потенциале ё кор (рис. 24.10), лежащем в области его активного растворения (до легирования). Скорость коррозии определяется при этом пересечением кривых [c.506]

При пересчете температур однократного испарения на давление, отличное от атмосферного, в первом приближении можно принять, что кривые ОИ при различных давлениях параллельны и точки пересечения кривых ОИ и ИТК соответствуют одному и тому же проценту отгона. В этом случае для построения кривой ОИ при давлении, отличном от атмосферного, необходимо найти лишь одну точку. Порядок расчета будет следующим. Между крайними точками отгона проводят прямую ОИ. Ординату точки пере-сечення кривой НТК и прямой ОИ принимают за температуру кипения некоторого условного компонента при атмосферном давлении при помощи этой температуры определяют температуру кипения этого компонента при заданном давлении. После этого найденную температуру используют как новое значение ординаты точки пересечения кривой ИТК и прямой ОИ, т. е. через полученную точку проводят прямую, параллельную прямой ОИ при атмосферном давлении. [c.71]

ДОЛЯ остаточных компонентов в остатке, т. е. это — доля компонентов, выкипающих по кривой ИТК до температурной границы деления смеси /к- В общем случае температурная граница деления смеси не равна температуре заданного отбора смеси по кривой ИТК — к -Для определения температуры к предлагается использовать точку пересечения кривых температура кипения — угол наклона кривых ИТК t—а) для сырья, дистиллята и остатка [69]. Общая точка пересечения их и является температурой к (рис. 1-41). Ориентировочно можно принять, что [c.82]

Упражнение V.l. Наклон кривой (г) в ее точке пересечения с кривой [c.93]

В случае, когда имеется три стационарных режима, кривые = О и ( = О должны пересекаться три раза. Так как приведенные рассуждения о форме кривой = О и положении конечных точек У и кривой С = О сохраняют силу в любом случае, единственный способ обеспечить три пересечения — это провести кривую С = О так, как на рис. VII.18, где 1, 82, 8 — три стационарных режима. Снова Р отрицательно сверху от кривой Х8 х8 и положительно снизу от нее, а С положительно слева от и отрица- [c.177]

Эти кривые различаются значениями (рис. VII.31). Действительно, I является абсциссой точки пересечения кривой 2 = /г ( , ) с Г, так как при Е = второй член в уравнении (VII.21) обращается в нуль. Предположим теперь, что Г известно и мы хотим построить т. е. [c.196]

На рис. IX.7 в нижнем треугольнике показаны контуры постоянных значений Ь. Контур = О совпадает с диагональю = о и возрастает по направлению к углу = О, = 1, где безразмерная степень полноты реакции максимальна. В верхнем треугольнике показаны контуры постоянных значений Г". Точки их пересечения с диагональю удовлетворяют условию Г (, о) = = [c.270]

Рис. 1Х.14. Построение геометрических мест точек с максимальной температурой по кривым пересечения плоскостей с поверхностью скорости реакцип.

I адежности вертикальном столбце на пересечении его с горизонтальным рядом, соответствующем К — i, находим значение = 2,78. Подставив его в уравнение (7), получим [c.56]

Левая часть уравнения (VII.58) изображается прямой и гочки пересечения А, В ж С определяют три стационарных режима Т . Если умножить обе части этого уравнения на q (—АН), получим [c.170]

АВ и горизонтальную линию Г , проходящую через точку В. Уравнение (VII. 108) получает тогда непосредственную графическую интерпретацию, так как при заданном Ег нам остается только провести соответствующую ординату D до пересечения с прямой Fi, и fiilz) равно площади прямоугольника AB D. Мы можем проградуировать кривую Г значениями (Е), а прямую Fj — значениями /i ( 2) тогда оптимальное время контакта 0 берется из левого верхнего угла С, а оптимальная температура Т — из правого верхнего угла построенного нами прямоугольника. [c.192]

Нанесем на рис. VII.29 кривую Fj, точки которой имеют а , j циссу Ез1 вычисленную по уравнению (VII.111), и ординату Если вычислить Ез ири нескольких значениях Eji можно ле провести плавную кривую. Мы теперь утверждаем, что, начав с то (1з, 0) — точка G на рис. VII.29 — и проведя вертикальную, нию GF до пересечения с кривой Fj, горизонтальную линию FE пересечения с Г, вертикальную линию ЕС до пересечения с Г [c.193]

Теперь мы можем найти оптимальное значение Я 2 следующим образом. Точка А изображает состояние реагирующей смеси, выходящей из реактора 2, а начало координат соответствует байпасному потоку. Но из уравнения (VIII.17) видно, что точка ( i, Ti) лежит на прямой 0А. и мы знаем, что она должна одновременно лежать на кривой Ti это должна быть точка пересечения В. Проводя из [c.221]

Теперь становится ясно, что применение многостадийного реактора пе даст никаких преимуществ, если только не ввести предварительного подогрева сырья перед стадией N. Действительно, кривые Г , не могут достичь начала координат до тех пор, пока NQ, по крайней мере, не сравняется с временем контакта, необходимым для того, чтобы прийтп на кривую Tj пз начала координат, а в этом случае химический процесс можно вести и в единственном адиабатическом реакторе. Точки пересечения кривых Г с осью абсцисс дают оптимальную температуру предварительного подогрева для Л -стадийного процесса без учета расходов па подогрев. Если С (Тд,) — расходы на предварительный подогрев, выраженные в единицах степени полноты реакции, то было бы разумно искать максимум разности — С (т ). В этом случае по-прежнему оптимальное состояние реагирующей смеси на выходе из TV-го реактора должно [c.223]

На рис. VIII.17 представлена диаграмма для расчета трехстадийного реактора при i = 0,15 и v = 0,03125. В предварительном теплообменнике исходная смесь подогревается до температ фы - 437° С (т з = 4,145, точка А). Затем проводится реакция в адиабатическом слое 3 до точки В на кривой Гд. Состояние реагирующей смеси после смешения с холодным сырьем должно лежать в точке пересечения С прямой ОВ с кривой Г.2. Далее реакция идет в слое 2 до точки D [c.244]

Если этот наклон где-либо превышает М1, то существует возможность нескольких пересечений кривой возможных конечных состояний с адиабатическим путем реакции Г = / + Тсоответствующим некоторой температуре на входе ТНо, даже если производная (1% с1Т положительна, она, очевидно, не может превышать 1//. Эта производная обращается в нуль прп значении Е, близком к равновесному, а затем становится отрицательной. Поэтому не может существовать более одного стационарного режима и вопроса об устойчивости не возникает. [c.249]

V > V [где V — максимальное значение функции К (О, т)/т] кривая, пмеет только одну ветвь АВ, лежаш ую близко к осит = 0. Нри меньших значениях V имеется аналогичная ветвь АС и вторая ветвь той же кривой ВЕ. Нри V, равном — минимальному значению функции В (О, т)/т, — кривая имеет форму АРС, а при еще меньших значениях V лежит еще выше. Лучшей, хотя все еще завышенной оценкой максимальной температуры будет температура в точке пересечения адиабатического пути с кривой, соответствующей данному значению V. Здесь можно указать па возможность появления резких температурных скачков, которая будет рассмотрена более полно в следующем разделе. Например, если V соответствует кривой АН а ВН1 — адиабатический путь реакции, то при входной температуре, лежащей па отрезке ОВ, максимальная температура обязательно лежит слева от точки Н. Но если Тд сдвигается несколько вправо от точки В, верхняя оценка температуры сразу подскакивает до точки. 7, что заставляет предположить (хотя и не доказывает),- что в некоторой точке максимальная температура резко возрастет пературы возможны и в том случае, когда 1о [c.275]

Некоторое представление о форме решения в общем случае можно получить из рис. IX.14, где ценой искажения вертикального масштаба удалось показать поверхность В ( , т). В случае постоянной температуры теплоносителя геометрическое место точек с максимальной температурой является пересечением этой поверхности с плоскостью а, проведенной через ось На рис. IX. 14 показано построение кривой типа Л С/)(см. рис. IX.10). Кривые на рис. IX.13 получаются сечением поверхности плоскостями р, проходящими через ось т. Когда процесс описывается наиболее общил уравнениел (IX.61), используются плоскости [c.278]

Очевидно, желательно вести процесс при такой температуре чтобы иметь только одно пересечение в точке типа Е. Если скорость теплопередачи соответствует кривой N2, то точка ) неудовлетворительна лпшь в том отношении, что при сильном возмущении реактор может перейти в другой стационарный режим, соответствующий точке В. [c.284]

На рис. IX.18 показаны два профиля температуры и степени полноты реакции по длине реактора, соответствующие двум стационарным режимам процесса. Здесь снова возможны резкие изменения режима при постепенном пз-менении параметров процесса. Предположим, что Т соответствует линии на рпс. IX.19, так что стационарный режим определяется точкой пересечения I. Последовательность лпнпй от до 5 отвечает последовательному увеличению Tf до значения, соответствующего данному стационарному режиму. Тогда, [c.284]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология