Кривые эффективного поперечного сечени

Рис. 57. Кривые зависимости эффективного поперечного сечения Q атомов от скорости электронов в N6 и Не.

КРИВЫЕ ЭФФЕКТИВНОГО ПОПЕРЕЧНОГО СЕЧЕНИЯ [c.735]

Метод основан на том, что образец резины выдерживается при постоянной деформации (без воздействия агрессивной среды) до окончания быстрых релаксационных процессов н установления практически постоянной величины растягивающего усилия Р . Затем образец приводится в контакт с агрессивной средой, на нем образуются трещины и усилие необходимое для поддержания заданной деформации, уменьшается по мере роста трещин. По уменьшению усилия можно рассчитать для каждого момента среднюю эффективную величину растрескавшейся части поперечного сечения образца 5 . По этим данным может быть построена кривая кинетики роста растрескавшегося слоя, характеризующая среднюю скорость роста трещин. [c.264]

На фиг. 4, где эти же кривые построены в логарифмических координатах, видно, что в интервале температур от комнатной до азотной теплоподвод пропорционален давлению в степени примерно 0,67, а в интервале температур от азотной до водородной— в степени 0,86. Так как эффективная теплопроводность столбиков из пластинок пропорциональна давлению в степени, меньшей единицы, такие опоры целесообразно применять при высоких удельных нагрузках, т. е. площадь их поперечного сечения должна быть минимально допустимой по условиям прочности и другим конструктивным соображениям. [c.398]

Для объективного определения кинетики разрастания трещин в резинах и пластиках может быть использован метод наблюдения спада усилия в образце 2 . Метод основан на том, что образец резины выдерживается при постоянной деформации (без воздействия агрессивной среды) до окончания быстрых релаксационных процессов и установления практически постоянной величины растягивающего усилия Рд. Затем образец приводится в контакт с агрессивной средой (не вызывающей набухания), на нем образуются трещины, и усилие Р(, необходимое для поддержания заданной деформации, уменьшается по мерс роста трещин. По уменьшению усилия можно рассчитать для каждого момента среднюю эффективную величину растрескавшейся части поперечного сечения образца. По этим данным может быть построена кривая кинетики роста растрескавшегося слоя, характеризующая среднюю скорость роста трещин. [c.218]

На рис. 1-8 приведены кривые, характеризующие эффективность перекрестноточного теплообменника, в котором один теплоноситель полностью перемешивается в любом сечении, а другой— не перемешивается (например, при поперечном обтекании трубного пучка поток, движущийся в межтрубном пространстве, перемешивается в любом сечении, а поток, распределяющийся по трубкам, — не перемешивается), и показана схема движения потоков. [c.21]

Рис. 56. Кривые зависплюсти эффективного поперечного сечения Q атомов от скорости электронов в Хе, Кг, Лг и Нг.

Рис. 58. Кривые зависимости эффективного поперечного сечения частиц газа от скорости электронов для двух мзоэлектронных газов СО и N2.

Богатое разнообразие явлений разряда связано с больщим разнообразием элементарных процессов, происходящих при прохождении электрического тока через газ в мире составляющих этот газ атомов и молекул. Отсюда возникают большие трудности в создании теории электрических разрядов в газах, способной описать все происходящие явления не только качественно, но и количественно. Наряду со сложностью и разносторонностью явлений построению математической теории электрических разрядов мешает самый характер атомных и молекулярных процессов. Мы можем охватить их в настоящее время лишь методами волновой механики. В целом ряде случаев эти методы, xotя и позволяют построить кривые и графики, характеризующие данное явление, но не дают общих аналитических соотношений между интересующими нас величинами. В таком положении находятся, например, существенные для явлений разряда вопросы о вероятностях (или функциях) ионизации при соударении электронов с атомами, о площади эффективного поперечного сечения атомов и молекул для различных элементарных процессов и т. д. [c.16]

Соответствующие кривые приведены на рисунке 301. Возмож ную ошибку теоретических подсчётов, вызванную неточностью данных в отношении эффективных поперечных сечений, авторы работы оценивают в 16% возможную ошибку своих экспериментальных данных при 3000 мегагерц—в 6%. Значения коэффициента С, вычисленные Броуном и Макдональдом и выведенные ими из экспериментальных значений пробойной амплитуды напряжённости поля в опытах Гитенса, а также Томсона [2208], хорошо ложатся на одну и ту же кривую, как это видно на рисунке 302. [c.673]

Точные решения исключительно сложны, ио оказалось возможным дать ряд приближенных решений, сравнительно легко приложимых для практических задач. Например, если требуется сконструировать трубную решетку для восприятия больпюй разности давлений, такую решетку обычно вваривают в кожух теплообменника. Хотя при этом запас прочности решетки возрастает, по эффект защемления невелик, так как толищна решетки значительно больше толщины стенки кожуха. В этом случае напряжение в трубной решетке можно аппроксимировать равенством (7.2) для свободно опертой плоской пластины, видоизменив его для учета концентрации напряжений вблизи отверстий и уменьшения поперечного сечения пластины, вызванного удалением материала из отверстий. При использовании равенства (7.2) представляется очевидным, что напряжение в трубной решетке не просто прямо пропорционально разности давлений и квадрату отношения ее радиуса к толщине, но является также функцией отношения шага отверстий к их диаметру. Коэффициент концентрации напряжений для небольших, далеко отстоящих друг от друга отверстий равен приблизительно трем, однако он снижается с увеличением отношения диаметра отверстий к шагу. Изменение этого коэффициента в большой степени снижает выигрыш от уменьшения эффективной площади сечения, когда отношение диаметра отверстий к шагу возрастает приблизительно до 0,5. Дальнейшее увеличение диаметра отверстий вызывает быстрое возрастание напряжений. Удобный способ определения максимальных напряжений основан на использовании графика рис. П6.2, который был построен в соответствии с нормами ASME для паровых котлов по единой кривой можно определить влияние коэффициента концентрации напряжений и потерю металла в отверстиях. [c.144]

Нестационарность теплообмена (непрерывное увеличение температуры газов на выходе из топки) при эффективной очистке экранов сохраняется лишь в промежутке между двумя очистками топки. Снижение тепловосприятия экранов в промежутке между двумя очередными очистками топки, как было показано выше (см. гл. 8), зависит при сжигании данного вида топлива, в основном, от интенсивности внутритопоч-ного тепло- и массообмена. Основываясь на результатах исследования лучистого теплообмена в разных топках, можно утверждать, что тепловосприятие экранов непосредственно после цикла очистки является более высоким, а в то же время падение кривых дд=1д(х) происходит несколько интенсивнее в топках с более высокими теплонапряжениями поперечного сечения и угловым расположением горелок. Это в свою очередь предопределяет и необходимую частоту очистки. Кроме того, частота очистки экранов в условиях эксплуатации парогенератора зависит, несомненно, и от тепловой нагрузки агрегата. [c.296]

Во всем диапазоне псевдоожиженного состояния (от и о до И у) эффективный вес ТМ не изменяется поэтому при постоянном поперечном сечении аппарата /должно быть Ар = onst, что полностью соответствует горизонтальному участку на кривой псевдоожижения. Вместе с тем в аппаратах переменного сечения /сопротивление псевдоожиженного слоя изменяется со скоростью в аппаратах с увеличивающимся снизу вверх значением / величина Д пс снижается, с уменьшающимся / — возрастает. При выносе части твердых частиц из аппарата с потоком ОА вес частиц, поддерживаемых во взвешенном состоянии, уменьшается и соответственно (2.69) Д/>пс падает при О, [c.229]

На рис. 5.13 приведена фотография, снятая во время работы оптимального шипа при максимальной нагрузке во фреоне-113. Она свидетельствует о целесообразности применения шипов для отвода тепла в кипящую жидкость. Подобный необычный профиль ребра оказался логически оправданным, что отчетливо выявилось при рассмотрении распределения плотности теплового потока по поверхности шипа. При конструировании шипа желательно свести к минимуму зоны, занятые малоинтенсивными режимами теплоотдачи при свободной конвекции и пленочном кипении, с тем чтобы на области пузырького и переходного режимов кипения приходилась максимальная доля теплоотдающей поверхности. Зона, занятая пленочным кипением, сводится к минимуму применением шипа с очень малым поперечным сечением в основании. Тем самым перепад температур в металле, необходимый для передачи тепла по ребру через зону пленочного кипения, срабатывается на очень коротком участке. В области переходного режима кипения, где начинается рост коэффициента теплоотдачи, диаметр шипа резко увеличивается. Рост диаметра снижает градиент температур в шипе на этом участке, тем самым высокоэффективные области пузырькового и переходного режимов кипения распространяются на поверхность сравнительно большой площади. И, наконец, по мере того как коэффициент теплоотдачи при меньших температурных напорах начинает падать, поперечное сечение шипа вновь уменьшается, сходясь у вершины в острие. Таким образом, оптимальное ребро передает тепло окружающей жидкости очень эффективно, используя обе ветви кривой кипения, прилегающие к точке первого критического теплового потока. [c.216]

Чтобы оценить фактор эффективности, необходимо знать величину эффективного коэффициента диффузии. Он обычно вычисляется в виде диффузионного потока, отнесенного к единице полного поперечного сечения пористого твердого тела, с применением представлений кинетической теории газов. При этом необходимо делать поправки на долю зазоров и извилистость пор. Путем сравнения значений коэффициентов диффузии, вычисленных на основании кинетической теории, с экспериментально найденными коэффициентами диффузии для данного катализатора можно оценить величину фактора извилистости пор и, следовательно, определить эффективный коэффициент диффузии. Обзор таких методов дан Саттерфилдом и Шервудом [21]. Если скорость реакции г измерялась в тех же самых условиях, для которых выведено значение т], безразмерный коэффициент Ф может быть найден из уравнения (103). В значение этого коэффициента, который в отличие от коэффициента Тиле содержит собственную константу скорости (часто неизвестную), входят только измеряемые величины. Поэтому значение т] может быть найдено из таких графиков, какие показаны на рис. 4. На основании форм этих кривых следует отметить, что для сильно экзотермических реакций имеются три группы условий, при которых скорость выделения тепла стаповится равной скорости отвода тепла. Подробнее это явление будет обсуждаться в разд. 9.5. Отметим, однако, что для таблеток пористых катализаторов область множественных решений соответствует комбинациям больших значений Р и 7, редко встречаюш,имся на практике. [c.414]

Этот процесс приводит к появлению излучения в виде полос с длиной волны около 600 А. Конечно, основное состояние Нез — отталкивательное, но состояние А имеет минимум глубиной около 2,5 эВ и небольшой максимум (0,03 эВ) на межъядерном расстоянии, в 3 раза превышающем равновесное. Согласно работам Миса и Смита [117], а также Смита [121], излучение возникает при переходах из состояний, лежащих как раз выше этого максимума, и представляет собой континуум с шестью максимумами уменьшающейся интенсивности в области 600— 620 А в более длинноволновой области также имеются слабые максимумы. Вычисления факторов Франка—Кондона с использованием волновых функций континуума верхних состояний (каждая волновая функция имеет 17 узлов, лежащих выше кривой потенциальной энергии) дают хорошее соответствие с экспериментом [121, 122] в отношении расположения и интенсивности максимумов в континууме. Излучательная стабилизация довольно эффективна, так как с уменьшением длины волны вероятность перехода увеличивается. Тем не менее поперечное сечение процесса составляет всего лишь 2-10 2 см при комнатной температуре [123]. Вероятность перехода в рассматриваемой [c.165]

Из данных по пропусканию света тонкой пленкой можно получить универсальную кривую рассеяния (рис. VI- ), где коэффициент экстинции А выражен через отношение площади поперечного сечения эффективного рассеяния частиц в пленке к площади их поперечного сечения в порошке. Коэффициент является функцией диаметра частицы В, длины волны к и отношения показателей преломления дисперсной фазы Пр и среды Пт (величины т = пр1пт). Существует оптимальный размер частиц, при котором непрозрачность пленки максимальна. [c.100]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология