Оптимальное время контакта

Рассматривая, например, необратимую реакцию, видим, что оптимальное время контакта и пропорциональные ему размеры [c.390]

I тивности процесса (увеличение концентрации диоксида серы в отходящих газах) с увеличением времени контакта газовой смеси с катализатором. Оптимальное время контакта для [c.188]

В разработанной методике необходимо было выбрать оптимальное отношение объема нефти к массе адсорбента и оптимальное время контакта нефти с адсорбентом. [c.45]

Рис. 73. Влияние температуры на содержание бутиленов и оптимальное время контакта при дегидрировании н-бутана в -бутилены

С повышением температуры оптимальное время контакта, необходимое для превращения н-бутана в н-бутилены, уменьшается (рис. 73). Степень конверсии н-бутана за один проход составляет 40—60%, а выход н-бутиленов (селективность) равен 35—40% [c.177]

Опыт эксплуатации установок ДЭА-очистки показывает [5], что на селективность извлечения НзЗ в присутствии СО2 чрезвычайно большое влияние оказывают точный выбор числа тарелок в абсорбере и время контакта газа с абсорбентом. При малом времени контакта не достигается требуемая степень очистки газа от Н25, а при большом времени контакта увеличивается количество поглощенного диоксида углерода, что приводит к снижению селективности процесса. Оптимальное время контакта необходимо подбирать индивидуально для сырья каждого типа. [c.30]

Оптимальное время контакта, сек 6,0 О.б 0,8 [c.67]

Оптимальное время контакта, сек. [c.53]

Значительное влияние на выходы фторуглеродов и на их качества имеет время контакта исходного углеводорода с трехфтористым кобальтом. Оптимальное время контакта масляной фракции около 3 мин., гептана 2—3 мин. [c.499]

Оптимальное время контакта или обратная ему величина — объемная скорость зависят от температуры процесса. [c.25]

Значительное влияние на выходы фторуглеродов и на их качества имеет время контакта исходного углеводорода с трехфтористым кобальтом. Оптимальное время контакта масляной фракции около 3 мин., гептана 2—3 мин. Оптимальная степень использования трехфтористого кобальта (превращение его в двухфтористый) — ие более 50%, при большем использовании его выходы целевых продуктов резко уменьшаются. [c.171]

Реакция этерификации зависит также от времени контакта и содержания воды в реакционной смеси, а следовательно, и в подаваемых исходных компонентах. На рис. 4.7 видно, что за 4 ч ТФК практически вся превращается в полуэфир (моно-) и диметиловый эфир дальнейшее увеличение длительности этерификации нецелесообразно. Поэтому оптимальное время контакта выбирают в зависимости от условий проведения процесса. [c.167]

Печь 11 представляет собой реактор обычной конструкции, позволяющий достигать требуемой температуры и устойчивый к действию применяемых реагентов. Рабочая температура составляет 605—700°С, причем предпочтительно работать при 650 °С. Оптимальное время контакта зависит от специфических характеристик и количеств применяемых реагентов, а также от температуры реакции. Обычно время 1—2 ч является достаточным для практически полного превращения РЬО в расплавленный металлический свинец. Поскольку плотность углерода ниже, чем у флюса, в ходе реакции необходимо перемешивание падающей мешалкой для того, чтобы обеспечить эффективное восстановление РЬО. Образующийся расплавленный сви- [c.232]

Оптимальное время контакта т зависит от природы катализатора и температуры. Для 900 °С при степени превращения 90— 98% время контакта газа с катализатором можно определить по формуле [4] [c.185]

Пиролизный реактор, работающий на газообразном теплоносителе, представляет собой обычный смеситель, размеры и форма которого, а также скорости потоков в нем обеспечивают оптимальное время контакта. [c.24]

Рассматривая, например, необратимую реакцию, мы видим, что оптимальное время контакта и пропорциональные ему размеры реакторов возрастают по ходу потока, если порядок реакции превышает единицу. Обратная закономерность действует для реакций с порядком ниже первого. Для реакций первого порядка числитель в (VI.109) тождественно равен нулю и оптимальные времена контакта одинаковы на всех стадиях. [c.268]

Это уравнение может быть решено аналитически при А, = 0 (чисто химический оптимум). При этом оптимальное время контакта в каждом реакторе последовательности не зависит от начальной концентрации исходного продукта и равно [c.279]

Оптимальное время контакта уменьшается при увеличении пористости катализатора (рис. Х.Ю). Сравнение результатов расчета показало, что потенциальные возможности применяемых в промышленности катализаторов используются не полностью. Производительность реактора может быть значительно увеличена за счет изменения пористой структуры катализатора. Регулируя пористую [c.195]

Аппаратура состояла из испарителя, U-образного реактора, подогревавшегося до 373° в соляной бане, конденсационного устройства и колонны для промывки контактного газа водой. Оптимальное время контакта составляло 0,35 сек. [c.449]

Время контакта зависит от температуры. Для каждой температуры имеется свое оптимальное время контакта, и с повышением температуры оно уменьшается (рис. УП1.2). При 550— 575 °С оптимальное время контакта составляет 2 сек, что соответствует объемной скорости подачи сырья 300—500 4-. [c.137]

Очевидно, оптимальное время контакта для температуры 1150° лежит ниже 0,11 сек., чего нельзя достигнуть нри проведении нроцесса в трубах диаметром 50 мм при разбавлении пронана 2 в. ч. водяного нара, вслед- [c.94]

Реакцию ведут до тех пор, пока 50% трифторида кобальта не превратится в дифторид. Температуру поддерживают неодинаковой по длине трубы 150—200°С на входе и 300—380 С на выходе. Это объясняется тем, что углеводород фторируется достаточно быстро и во избежание деструкции желательна низкая температура. В то же время замещение последних атомов водорода протекает со значительным трудом, и для этого требуется более высокая температура. Оптимальное время контакта составляет 2—3 мин. После того как 50 % трифторида кобальта израсходуется, прекращают подачу углеводорода и продувают реактор азотом. Затем регенерируют трифторид кобальта, пропуская при 250 °С свободный фтор, разбавленный азотом, опять продувают аппарат азотом с целью вытеснения остатков фтора и снова начинают реакцию. Таким образом, работа реактора является периодической и состоит из двух основных стадий (собственно реакции и регенерации) и двух операций продувки. Это—-существенный недостаток данного метода. [c.152]

АВ и горизонтальную линию Г , проходящую через точку В. Уравнение (VII. 108) получает тогда непосредственную графическую интерпретацию, так как при заданном Ег нам остается только провести соответствующую ординату D до пересечения с прямой Fi, и fiilz) равно площади прямоугольника AB D. Мы можем проградуировать кривую Г значениями (Е), а прямую Fj — значениями /i ( 2) тогда оптимальное время контакта 0 берется из левого верхнего угла С, а оптимальная температура Т — из правого верхнего угла построенного нами прямоугольника. [c.192]

Каждой температуре соответствует свое оптимальное время коптакта, которое быстро уменьшается с увеличением температуры. Так, при увеличении температуры с 820 до 1100° оптимальное время контакта уменьшается с 1 сек. до 0,003 сек. При меньшей продолжительности контакта выход этилена в пересчете на пропущенный этан снижается, в то время как в пересчете на превращенный этан он становится выше. При более высоких временах контакта выход этилена как в пересчете на пропущенный, так и на прореагировавший этан уменьшается. Большие времена контакта, так же как и высокая температура, способствуют выделению углерода. [c.39]

Чтобы получить однозначное решение системы (IX.8), (IX.20), (1Х.24), нужно иметь 2К -)- 1 граничных условий (одар дополнительное условие необходимо потому, что интервал интегрирования — оптимальное время контакта — в общем случае не определен). К граничных условий — начальные концентрации ключевых веществ — заданы на входе в реактор (при < = 0). На выходе из реактора (при 1=8) должны быть выполнены граничные условия [c.373]

Условие температурного оптимума (IX.71) сводится к виду г п = 0 т. е., как и в реакторе идеального вытеснения, температура реакции повсюду должна локально максимизировать скорость образования целевого продукта. Согласно этому условию, т шература должна повсюду равняться максимально допустимой при ироведаищс необратимой или обратимой эндотермической реакции в обратимой экзотермической реакции она определяется уравнением (ГХ.З) или (IX.5). Оптимальное время контакта равно [c.389]

Как видно из приведенных результатов, общей закономерностью является резкое падение селективности процесса (увеличение концентрации диоксида серы в отходящих газах) с увеличение времени контакта газовой смеси с катализатором. Однако, для каждого типа катализатора существует оптимальное время контакта, при котором удается добиться одновременно высокой суммарной конверсии сероводорода при практически 100%-ой селективности процесса в отношении образован1 я элементной серы. [c.191]

Реакцию ведут до тех пор, пока 50% трифторида кобальта не превра гится в дифторид. Температуру поддерживают неодинаковой по длите трубы 150—200°С на входе и 300—380°С на выходе. Это объясняется тем, что углеводород фторируется достаточно быстро и во избел<ание деструкции желательна низкая температура. В то же время замещение последних атомов водорода протекает со значительным трудом, и для этого требуется более высокая температура. Оптимальное время контакта составляет 2—3 мин. После того как 50% трифторида кобальта израсходуется, прекращают подачу у леводорода и продувают реактор азотом. Затем регенерируют три фторид кобальта, пропуская прн 250 °С свободный фтор, раз- [c.161]

Результаты пиролиза оцениваются по выходу целевого продукта, например этилена. Поскольку основными факторами пиролиза являются температура и длительность реакции, каждой температуре соответствует некоторое оптимальное время контакта, при котором выход целе вого продукта макснмале]- (пунктирная кривая на ркс. 37). [c.120]

Оптимальное время контакта определяем по формуле (V.7) Ig т = — 0,107а + 7,02 10" V = — 0,107-96 -f 7,02 -10 96" [c.194]

Бензин прямой гонки (I) Этилен (П), пропилен (П1). бутены (IV) СгдОд на AlgOg в присутствии наров воды. 525—550° С, оптимальное время контакта 0,87 сек. Выход продуктов зависит от парциального давления 1, оптимальное Р, для образования П и 1П — 50—56 торр, выход II — 22—24%, III — 13%, IV — 10%. Максимальный выход IV получен при Pj = 61 торр — 16% [377] Алюмо-хромовый проток, 570° С (оптим.), скорость подачи 1 — 0,5 л мин. Выход катализата 74,8%, содержание олефинов 29% [378] [c.504]

Решив задачу об ОТП, получаем оптимальную функцию 1 3-менеция температуры реакции по ходу потока 7 (т) и оптимальное время контакта 5 при заданном составе смеси Су иа входе в реактор. В реальных задачах оптимизации, одиако, обычно заданы только начальные концентрации целевых продуктов и [c.250]

При а>р оптимальное время контакта существует при всех условиях естественного оптимума числа стадий не наблюдается и достижимый результат процесса тем лучше, чем большее число реакторов включено в последовательность. Величина % в этом случае не оказывает существенного влияния на структуру оптимального решения. Положив Я = 0, нетрудно оценить, как это мы делали выше для единственной реакции, характер изменения оптимального времени контакта по ходу потока в изотермической ПРС. Исключая г1зь 1 из формулы (VI. 120) с помощью (VI. 116), (VI. 119) и выразив через с и Сп 1 из уравнения материального баланса (п — 1)-го реактора, находим, что разность оптимальных времен контакта на двух соседних стадиях равна [c.271]

Так как знаменатель в (VI.122) всегда положителен, знак разности 5п —5п 1 совпадает со знаком функции ф (г). Аналитическое исследование этой функции показывает, что при аЧ- 3>-> 1, 3>0 ф(г) отрицательна в области г>1 и, следовательно, оптимальные размеры реакторов возрастают по ходу потока. В противопололсном случае (а-ьр<1, р<0) оптимальное время контакта убывает по ходу потока. При a-f р>1, р<0, и при а-ЬР<1, р>0 разность может быть как положитель- [c.271]

Приведенное уравнение позволяет рассчитывать остаточные дозы хлора при различных значениях К я t, а также дает возможность при заданных значениях остаточного хлора и i2 определять оптимальное время контакта. Последнее должно рассчитываться по параметрам окисления наименее реакционноспособного вещества, которое лимитирует скорость расходования хлора в целом. [c.386]

Зг величением подачи пара, приводящим к уменьшению времени контакта. Например, при 1150° С, времени контакта 0,08 сек и подаче пара 5 1 по весу сырья выход ацетилена на исходный пропан составлял 32% вес., а сумма этилена и ацетилена снова достигала 51 % вес. Хорошие выходы этилена и ацетилена были получены И. Н. Мориной и при высокотемиературном пиролизе бутана При 1050—1100° С получалось 20—25% ацетилена и 25—28% этилена. Оптимальное время контакта составляло 0,15 сек и разбавление паром — 2 1 по весу. [c.17]

Высокотемпературный пиролиз этановой фракции с целью получения этилена на лабораторной трубчатой печи изучался П. С. Коган и Л. А. Потоловским 8]. Благодаря тому, что авторы в качестве реактора применяли тонкие трубки с внутренним диаметром до 12 мм из жаростойких сталей (ЭЯ1-Т сплав № 2) и кварца, им удавалось осуществить пиролиз этановой фракции при температурах 800—950° С и временах контакта от 0,57 до 0,017 сек. Было найдено оптимальное время контакта для каждой температуры, которое составляло 0,57 сек для 800° С, 0,28 сек — 830° С, 0,13 сек — 850° С, 0,06 — 0,07 сек — 900° С и 0,017 сек — 950° С. С ужесточением режима пиролиза в этих условиях степень превращения этана увеличивалась от 64,7% до 87,2%. Выход этилена на превращенное сырье при этом изменялся в пределах 74—84% вес. С повышением температуры наблюдалось увеличение выхода ацетилена от 1,33% (при 830° С) до 4,98% (при 950° С) на сырье. В оптимальных условиях, с повышением температуры, выход кокса снижался благодаря меньшему времени контакта. Наиболее подходящим режимом пиролиза этановой фракции авторы считают температуру 900° С и В1ремя контакта 0,06 сек при этих условиях конверсия составляет 74—85%, концентрация этилена в газе—37,8—35,5%, ацетиленовых— 1,7—1,2%. Выход этилена — 61—62% вес. на исходное сырье и 79—84% вес. на превращенное сырье, коксо-образование — 0,87%. [c.17]

Применительно к промышленным процессам сернокислотного алкилирования в СССР влияние параметров алкилирования на результаты процесса нз основании среднестатистических данных по большинству установок с вертикальными реакторами проанализировало в [ш]. Показано, что для обеспечег.кя о.ч. 91-92 оптимальное время контакта при температуре в реакторе Ю-11°С составляет 18-20 мин. Изменение его на 3-4 мин снижает о.ч. алкилатов на 0,5. Повышение температуры на 2-3°С сопрововдается снижением о.ч. в среднем на I. Для обеспечения расхода Н230г 150 кг/т при переработке условно типичного (по содержанию вредных примесей) сырья оптимальной является температура 10-11°С при скорости перемешивания 8-10 тыс. оборотов. [c.17]

Степень конверсии пропилена и H I при стехиоиетричеоком соотношении реагентов составляет максимально 25%, даже при длительном контакте вследствие ингибирования процесса образующейся водой. Оптимальное время контакта составляет 5-12 секунд Увеличение давления повышает производительность, но в то же время сокращает срок службы катализатора. Например, при I атм срок службы катализатора составляет 500, а при 3 атм - 75-100 часов. [c.64]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология