хладостойкость

Толщина никелевого покрытия в зависимости от назначеиня рекомендуется в следз ющих пределах [9, 46] 6—30 мкм при защитно-декоративных и декоративных функциях, 0,5—3 мкм в качестве промежуточного подслоя перед нанесением других покрытий, <300 мкм при защите от коррозии в агрессивных средах, 20—100 мкм для повышения хладостойкости [c.92]

Таблица 4 Влияние усталости на хладостойкость сталей

Обычные изолирующие композиции обеспечивают герметизацию элементов при температурах от —20 до - -60° С. Существуют более хладостойкие изоляционные смеси, предназначенные для более широкого интервала температур от —50 до +60° С. [c.64]

После указанных обозначений, которые выполняют заглавными буквами, через тире указывается шифр температурного рекомендуемого режима эксплуатации X — хладостойкий источник тока, предназначенный для зимних условий У — универсальный, способный отдавать электрическую энергию при температурах от —40 до -1-60° С Л — работоспособный в интервале температур от —20 до 4-60° С. [c.72]

Элементы летнего типа предназначаются для эксплуатации при температурах от О до +50° С. Индекс летнего температурного режима в обозначении не ставится. Элементы с индексом У в конце шифра относятся к универсальным источникам тока, работоспособным при температурах от —30 до +50° С. Термостойкие элементы имеют индекс Т и предназначаются для питания аппаратуры при температурах от О до +70° С. Индекс С ставится в обозначении элементов, которые рассчитаны на длительное хранение. Буква Ф обозначает элементы, предназначенные для разряда повышенными токами. Индекс X указывает на повышенную хладостойкость источников тока. Например, РЦ-85У, РЦ-82Т, РЦ-31Ф, РЦ-83Х, РЦ-55С. Исключением является элемент РЦ-85 без буквенного индекса в обозначении, который может разряжаться при температурах от —30° до +50° С (ГОСТ 12537—76). [c.217]

При О и —20° С разрядные кривые имеют падающую форму-Хладостойкие универсальные элементы, в том числе элемент РУ-85, показывают более высокие электрические характеристики при отрицательных температурах —20—30° С, чем элементы летнего типа. При +20 и +50° С в области малых токов наклон кривых по мере увеличения тока постепенно уменьщается, т. е. происходит уменьщение внутреннего сопротивления элементов. В области средних токов внутреннее сопротивление приблизительно постоянно. Величины внутреннего сопротивления элементов приведены в табл. 32. [c.221]

Для хладостойких элементов целесообразно использование растворов плотностью около 1300 кг/м Электропроводность раствора щелочи повышается с повышением концентрации (рис. 185), поэтому для снижения внутреннего сопротивления источника тока пользуются растворами, содержап№ми не менее 0,35—0,6 кг/л вещества. [c.232]

Диафрагмы заполняют электролитами ЭЩ-6 или ЭЩ-12, применяемыми для хладостойких элементов, работоспособных при температуре— 30° С. В остальных элементах обычно используют ЭЩ-7 и ЭЩ-28. Состав и приготовление электролитов изложено в 40. [c.265]

Хладостойкие изделия и пленки [c.221]

Обычно, рассматривая вопросы работоспособности машин при низких температурах, отмечают только повышенную зимнюю аварийность. Это неверно, так как при использовании хладостойких материалов вероятность безотказной работы машин соответствующим образом улучшается по экспоненте. [c.7]

Химический состав и хладостойкость стали [c.39]

Повышение содержания марганца до 1,5% в конструкционных сталях понижает температуру перехода в хрупкое состояние [53]. При этом благоприятное действие марганца на хладостойкость стали зависит от содерл<ания других элементов. Чем ниже содержание углерода, азота и фосфора, тем выше должно быть оптимальное содержание марганца, обеспечивающее наибольшее значение ударной вязкости и положение порога хладноломкости при более низких температурах [51]. Целый ряд работ [51, 54 и др.] посвящен совместному влиянию углерода и марганца на свойства стали при низких температурах. [c.40]

После упрочняющей механико-термической обработки значительно улучшается хладостойкость сталей Ст. 3 и Ст. 5 (см. рис. 15 и 16). Опыты, выполненные на сварных соединениях из этих сталей, показали также перспективность применения рассмотренных видов упрочняющей обработки. [c.49]

Влияние циклического нагружения на хладостойкость стали [c.49]

Однако широких обобщений по механизму, характеру и уровню влияния циклических нагрузок на хладостойкость стали для наиболее общих случаев пока не сделано. Вместе с тем обсуждение результатов даже небольшой части работ [73—83] по отдельным аспектам этого направления исследований показывает, что при создании машин и конструкций, предназначенных для эксплуатации в условиях низких температур, особое внимание следует уделять вопросам усталостной прочности. [c.53]

Сталь 20. Повышение погонной энергии приводит к улучшению хладостойкости разупрочненной зоны. Ее порог хладноломкости становится ниже —60°С при погонной энергии сварки больше 4700 кал/см (рис 26, б). Равные или лучшие по сравнению с участками основного металла характеристики металла шва по хладостойкости получаются при сварке электродами УОНИ 13/55 прн погонной энергии сварки от 4700 до 5200 кал/см (желательно использовать электроды, подвергнутые прокаливанию при 350°С в течение часа) при сварке электродами МР-3, прокаленными при 120°С а течение 3 ч, без предварительного подогрева материала. [c.71]

ВЛИЯНИЕ ТЕХНОЛОГИЧЕСКИХ ОСОБЕННОСТЕЙ НА ХЛАДОСТОЙКОСТЬ СВАРНЫХ СОЕДИНЕНИЙ [c.54]

В настоящее время нет такой единой характеристики [85], которая учитывала бы одновременно все эти факторы и описывала бы хладостойкость сварного соединения в целом (табл. 5). [c.55]

При наличии дефекта (исходной трещины) хладостойкость сварной конструкции определяется способностью соединения к сопротивлению бегущей трещины. Однако если пользоваться лишь этим критерием, то многие металлы, выпускаемые для массовых конструкций, окажутся непригодными для из/готовления северных вариантов. Применение этого критерия оправдано лишь для весьма ответственных конструкций, аварии которых могут быть сопряжены с человеческими жертвами и крупным материальным ущербом — трубопроводы и со- [c.55]

Нами ставилась задача выявить — насколько влияют технологические особенности и условия изготовления сварных конструкций при низких температурах на их хладостойкость. [c.66]

Применение никеля при легировании стали увеличивает ее вязкость и понижает критическую температуру хладноломкости [53, 55]. Высокая хладостойкость малоуглеродистых никелевых сталей позволяет широко использовать их в условиях низких температур. Известно [56], что в стали с 8— 9%-ным содержанием никеля даже при температуре испытания— 196°С излом ударных образцов остается (на 70— 80%) волокнистым. Однако влияние никеля на механические свойства стали неоднозначно избыточное легирование сталп никелем может снизить запас вязкости [55]. Смягчающее действие никеля зависит от содержания в стали углерода, марганца, бора, кремния и вольфрама [51]. В ферритных и малоуглеродистых сталях никель повышает запас вязкости тем сильнее, чем больше его содержание и чем меньше в стали углерода. С повышением количества углерода и общей легированности стали благоприятное влияние никеля умень- [c.40]

При сварке электродами УОНИ 13/55 лучшая хладостойкость металла шва получается при погонной энергии сварки в диапазоне 4000—6000 кал/см (см. рис. 25, а, б). Прокаливание электродов УОНИ 13/55 при 350°С в течение часа значительно расширяет диапазон благоприятных величин погонной энергии. [c.68]

Исследование хладостойкости сварных соединений, полученных при различных технологических вариантах, позволяет [c.71]

Вопросы влияния резких концентраторов напряжений, временных и остаточных сварочных напряжений, усталостных нагрузок на хладостойкость сварных соединений, которые изготавливаются при температуре минус 30—50°С, изучены недостаточно. Следует ожидать получения эффективных рекомендаций с целью повышения хладостойкости сварных соединений в результате дальнейших исследований особенностей физико-химических процессов сварки в условиях низких температур, формирования сварного соединения, различных видов вго о бработки в сочетании с рассмотрением вопросов физики и механики разрушения, специфичные стороны которых обусловливаются историей изготовления сварной конструкции. [c.72]

Прочность металлов и сварных конструкций. Часть 11 Сб.докл. сесоюзн. научно-техн. конф. "Работоспособность машин и конструкций в условиях низких температур. Хладостойкость материалов". - Якутск Издание Якутского филиала СО АН СССР, 1974.-273 с. [c.415]

В решениях XXVI съезда КПСС и последующих Пленумов ЦК КПСС отмечена необходимость разработки и внедрения высокоэффективных методов повышения прочностных свойств, коррозионной стойкости, тепло- и хладостойкости сплавов, увеличения производства новых конструкционных материачов, покрытий и изделий на основе металлических порошков, использования электрохимических, плазменных, лазерных, радиационных и других высокоэффективных методов обработки материалов и изделий. Вссьма важно расширение производства материалов с покрытиями. [c.8]

Исследование процесса трения ири низких температурах и вакууме /И. М. Любарский, В. Ф. Удовиченко, Л. М. Бураков и др. —В кн. Проблемы хладостойкости конструкционных сталей. Иркутск Вост.-Сиб. кн. изд-во, 1971, с. 420—426. [c.117]

Температура перехода в хрупкое состояние для молибденового слоя ниже, чем для горячекатаной Ст. 3. Это, по-видимому, свяаанп в первую очередь с различием толщин стальной основы и покрытия — 6 и 2 мм соответственно. Поэтому интервал перехода биметаллического комптаита в хрупкое состояние определяется верхней и нижней температурами перехода. Наименее хладостойким (с учетом условий испытаний и геомет] -ческого фактора) компонентом биметалла оказалась сталь. [c.103]

Рис. 1. Схема совместного анализа относительной частоты разрушений деталей может объясняться В (1, 2, 3) и ударнои вязкости (4). равной мере как неудовлетворительной хладостойкостью, так и другими факторами, повышающими склонность к хрупкому разрушению.

Склонность сталей к хрупкому разрушению была оценена по результатам испытаний на ударную вязкость образцов типа 1 по ГОСТу 9454—60 с разделением величины ударной вязкости на работы зарождения и распространения трещины. Если принимать за критерий перехода материала в хрупкое состояние работу распространения трещины ар = 2 кгс- м/см2, то результаты (рис. 14) свидетельствуют о том, что термическое упрочнение стали Ст. 3 вне зависимости от степени ее раскисленности приводит к значительному повышению прочностных и хладостойких свойств. Особенно существенно [c.44]

Благоприятное влияние никеля и марганца на хладостойкость стали объясняется тем, что эти элементы в оптимальном количестве (около 1%) увеличивают подвижность дислокаций никель — уменьшая энергию взаимодействия дислокации с атомами внедрения, марганец — задерживая азот и снижая его содержание в атмосферах Коттрелла. Повышение в составе стали марганца, никеля приводит к понижению как работы зарождения йэ, так и работы распространения йр трещины вследствие образования промежуточных игольчатых структур при охлаждении аустеиита. [c.41]

Влияние термической и термомехаиической обработки на хладостойкость стали [c.43]

Хладостойкость машиностроительных материалов существенно зависит от их термической обработки. При этом экономически оправданным является использование улучшающей обработки на металлургических комбинатах. Повышение показателей прочности при высокой сопротивляемости материала хрупкому разрушению открывает широкие возможности для облегчения веса конструкций. Это приобретает важное значение для отдаленных районов страны с плохо развитыми транспортньши сетями. При этом возникает задача —не испортить неудачным конструктивным либо технологическим решением положительный эффект, полученный в результате упрочняющей обработки материала. Обработка основного мате- [c.43]

Нами излагаются некоторые результаты исследования путей обеспечения хладостойких свойств стали Ст. 3 при ее упрочняющей обработке. Возможности положительного влияния термической обработки этих сталей были показаны в наших ранних работах [67, 68]. В дополнение к данным, полученным в этих работах, были проведены эксперименты на сталях Ст. 3 с различной степенью раскисленности (табл. 1). Образцы на ударную вязкость были вырезаны поперек прокатки из листов толщиной 12 мм. Микроструктура рассмотренных сталей состояла из феррита и перлита. По ГОСТу 5639—65 величина зерна соответствовала 7—8 баллу. Исследуемые стали подвергались термической обработке по одному из следующих режимов нормализация при 920°С термическое улучшение (нагрев до 890° 10°С с охлаждением в воде отпуск при температуре 560°С с выдержкой 2ч, охлаждение на воздухе). После термической обработки заметно улучшились механические свойства сталей (табл, 2). [c.44]

Для определения влияния ТМО на хладостойкость сварного соединения нами исследовались сварные образцы сталей Ст. 3 и Ст. 5 после обработки их по оптимальному для каждой исследуемой стали режиму. Для стали Ст. 3 режимы обработки были следующими нагрев до температуры 500°С выдержка в течение 0,5 ч пластическая деформация растяжением на 6% выдержка в разгруженном состоянии в течение 20 ч. После такой обработки в процессе высокотемпературного деформирования образуется ярко выраженная субструктура вследствие выстраивания дислокаций в стенки. Последующая температурная задержка приводит к стабилизации полученной субструктуры в результате блокирования дислокациоиных стенок атомами растворенных примесей, а полигональная сетка охватывает весь обрабатываемый объем металла. [c.47]

Нами исследовэ на хладостойкость сварных соединений из сталей Ст. Зсп, Ст. 5, 20 и 09Г2С, изготовленных при температурах +20 и —45°С при различных технологических режимах [95]. [c.68]

Для каждого рассмотренного случая тех нологического режима сварки полностью выдерживалась описанная методика проведения экспериментов, в соответствии с которой из-тотавливались составные валиковые пробы и сварные соединения для определения механических характеристик. В результате последующих испытаний получено множество температурных зависимостей ударной вязкости различных участков сварного соединения, исполненного по конкретному технологическому режиму. Имея такую зависимость, можно определять критическую температуру хрупкости для каждого случая. В наших опытах в качестве критической температуры брали верхний порог хладноломкости (максимальная температура, прн которой начинается резкое падение значений ударной вязкости)—3 кгс-м/см . Установленные при этом верхние пороги хладноломкости различных участков сварных соединений, изготовленных при разных режимах, сопоставлялись с соответствующими значениями погонной энергии свар ки, приведенными к одинаковой толщине проб. Такой подход позволяет более четко выявить в конкретных случаях наиболее оптимальный режим сварки, обеспечивающий лучшую хладостойкость сварного соединения (рис. 24—26). [c.68]

При сварке электродами МР-3 в условиях низких температур лучшая хладостойкость достигаетая без предварительного [c.68]

Ст. 5. Наилучшая хладостойкость разупрочненното участка стали достигается при значениях погонной энергии сварки около 5000 кал/см с тенденцией к ухудшению при увеличении погонной энергии (см. рис. 26, а, 2). При температуре ниже [c.70]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология