Обтекание пластины

Рис. 2.41, Влияние поперечного потока вещества на теплообмен в условиях продольного обтекания пластины при ламинарном пограничном слое (поперечный поток массы изменяется по длине по закону /с =

Р-ис. 32. Схема движения воздуха при обтекании пластины и цилиндра плоской турбулентной струей [c.74]

В случае обтекания пластины более низкая температура торможения Тд получается непосредственно у пластины, а большая — в свободном потоке То по сравнению с температурой торможения набегающего потока газа. Если в первом случае в энергообмене между слоями газа основную роль играет трение, то во-втором, по-видимому, сужение газа (канала) между цилиндром и стенкой, его разгон как в плоском сопле и последующее расширение с понижением температуры газа и другие факторы. [c.30]

Турбулентный пограничный слой. Согласно [5] значения чисел Нуссельта при обтекании пластины с постоянной температурой стенки можно рассчитать, используя следующее соотношение [c.242]

В тех случаях, когда прп обтекании пластины скорость становится соизмеримой со скоростью звука или существенное значение приобретает теплообмен, необходимо учитывать сжимаемость. Предположим, что зависимость коэффициента вязкости от температуры описывается степенной формулой (4), а Рг = 1. Температура п величина N могут быть выражены через искомые величины и параметры внешнего потока (штрихом обозначено дифференцирование по т)) [c.293]

Для выяснения влияния числа Рг на параметры пограничного слоя рассмотрим обтекание пластины потоком сжимаемого газа при а = 1. Число Прандтля будем считать постоянным, но [c.296]

Подставляя выражение для Тш из (65) в интегральное соотношение количества движения, которое при обтекании пластины имеет такой же вид (62), как в несжимаемой жидкости,, и интегрируя, получим распределение толщины потери импульса и коэффициента трения [c.305]

ГИПЕРЗВУКОВОЕ ОБТЕКАНИЕ ПЛАСТИНЫ Ц5 [c.115]

При обтекании пластины ламинарным потоком в стационарных [c.261]

При обтекании пластины турбулентным потоком = = 0,37 (т а /ио)" . Для пластины длиной I при Рг 0,5Ыи = = 0,035 Рг1/= Ке > . [c.261]

Таким образом, в области, где / ,/<—0,1, следует предположить, что обтекание ребра аналогично обтеканию пластины потенциальным потоком. Скорость потока в межреберном пространстве этой области мало отличается от скорости набегающего потока. Замеры скорости, выполненные иа радиусах 37, 43 и 49,5 мм при азимутальных углах от 0 = О до 0 = 36° с точностью до 20% подтверждают справедливость сформулированного выше положения. [c.178]

Как и следовало ожидать, при малых значениях азимутального угла 6 (в данных опытах до 0 = 36°) значение произведения с Кез близко к значению произведения этих же величин для обтекания пластины (для обтекания пластины с/ = 0,664). [c.180]

Продольное обтекание пластины [c.43]

Рис, 1.30. Обтекание пластины плоским по-.тенциальным потоком, [c.45]

Расчет массообмена на основе аналогии состоит в отыскании значения Nud по соответствующему уравнению подобия для чистого теплообмена при подстановке в него вместо Рг и Gr значений Ргв и Gtd. Так, например, теплообмен при продольном обтекании пластины в случае ламинарного пограничного слоя описывается формулой [c.214]

Как уже отмечалось, опыты по газодинамическим течениям в трубах пока не констатируют этого изменения с М . однако есть все основания предполагать, что с увеличением точности опытов указанный выше эффект будет обнаружен. Отметим, что при обтекании пластин он уже констатировался экспериментально (п. 63). [c.165]

Пограничный слой вдоль поверхности клина поэтому будет таким же, как и при обтекании пластины. Для него будут иметь место все соотношения двух предыдущих параграфов, если в них подразумевать под I ч Ь длину и ширину граней клина и параметры ро, %, о считать относящимися к области течения за фронтом ударной волны вниз по течению с некоторым, однако, видоизменением формул (54,23) и (55,8) для силы сопротивления трения. Последняя, очевидно, по своему физическому смыслу должна быть силой, действующей в направлении, противоположном скорости набегающего потока. В случае клина входящая в формулы [c.250]

Существует ряд работ, в которых даны более подробные расчеты влияния чисел и и Рг на сопротивление и теплоотдачу при обтекании пластин. В работах [53] такое рассмотрение приведено для Рг==1 и произвольных значений п, причем подвергнуты анализу и обтекания криволинейных плоских и осесимметричных профилей. [c.265]

Из приведенного графика (рис. 1.17) видно, что максимальное температурное разделение (Ato = 6,5°С) в трубке Г-Ш получается тогда, когда 20% нагретого газа выводится из трубки через вентиль (3) в ее торце. Использование трубки для охлаждения в таком виде малоэффективно, что обусловлено, главным образом, трудностями в выделении охлажденного потока из общей массы газа, прошедшего через сопловой ввод. Для случая нагрева в тонкостенной плохо проводящей тепло трубке с //d = 34 температура газа в полости трубки может на сотни градусов превышать температуру торможения возбуждающего потока. В работе [21] отмечается, что при степени расширения л = 5 и температуре перед сопловым вводом 20°С в конце трубки воздух нагревался до 500°С, а при наличии пыли, взвешенной в воздухе, отмечали температуры до 1000°С. Основной эффект нагрева в данном устройстве осуществляется за счет ударно-волно-вых процессов. При обтекании газовым потоком цилиндра более резкое снижение температуры обусловлено, кроме сказанного, значительными перепадами давления, затрачиваемого на сужение и расширение потока, созданием неустойчивого течения за цилиндром. Возникающие при этом пульсация, циркуляционные вихри, находящиеся в состоянии тепло- и массообмена с основным потоком, обусловливают большее понижение температуры по сравнению с обтеканием пластины. Необходимо отметить, что излучение звуковых колебаний в окружающую среду имеет место и в вихревой трубе. Кроме того, экспериментально доказано, что в вихревой трубе течение неустойчиво и возникают регулярные колебания давления. Нами было показано, что низкочастотные колебания являются следствием процеСсионного движения вынужденного вихря вокруг геометрической оси камеры закручивания. [c.32]

СЛОЯ в зависимости от расстояния до фильеры, диаметра нити и скорости ее отвода показаны на рис. 7.60—7.62. Кривые 1 рассчитаны по формуле (7.37), кривые 2 — по формуле Блазиуса для обтекания пластины. Из рисунков видно, что формула (7.37), а [c.244]

Продольное ламинарное обтекание пластины при Рг = 1. При математическом описании этой задачи можно пренебречь продольным переносом по сравнению с поперечным, т. е. воспользоваться уравнением пограничного слоя (2.2.5.6). При установившемся течении жидкости в безразмерных переменных это уравнение примет вид [c.260]

Для простейшего случая внешней задачи — продольного обтекания пластины — именно эти значения показателей были получены аналитически Польгаузеном [20]. [c.41]

Простейшим случаем внешней задачи является продольное обтекание пластины бесконечным потоком. В этом случае для всех интересующих нас величин критериев Рейнольдса, Нуссельта, Стэнтона, коэффициента сопротивления, нужно различать локальные, или местные, и средние значения. [c.43]

Ламинарное обтекание пластины с химической реакцией на поверхности [c.252]

Рассмотрим, по Гельмгольцу, обтекание пластины, половина ширины которой равна Ь и которая удерживается в симметричном положении в струе из сопла, как показано на рис. 12, а. Так же как и раньше, функции W г) и г) конформно отображают течение на бесконечную полосу с разрезом и на полукруг соответственно. [c.82]

Рис. 3-23. Распределение температуры и парциального давления в ламинарном пограничном слое при обтекании пластины потоком жидкости.

В рассматриваемом простейшем случае обтекания пластины (рис. 75) с образующими, нормальными плоскости чертежа, задача имеет плоский — двухмерный характер, и уравнения движения в координатной форме принимают вид [c.134]

Определим порядок величины бх при обтекании пластины потоком воды при t = 20° С (V = 0,01-10" мУсек) со скоростью Уо = 1 м/сек на расстоянии 0,1 ж от переднего заостренного края. В этом случае [c.135]

Приближенное вычисление толщины пограничного слоя при обтекании пластины дает [c.136]

Обтекание пластины. Отображающая функция (9. 9) для ряда теоретических профилей может быть принята в виде [c.233]

Исследование обтекания пластины при условии, что точкой схода потока является ее выходная кромка, показывает [58], что циркуляция скорости вокруг нее равна [c.234]

Весьма полезным является свойство обтекания пластины, согласно которому центр давления потока (рис. 141) (точка приложения равнодействующей сил давления Р) всегда расположена на V4 длины пластины независимо от значения скорости потока и угла атаки. [c.234]

При отыскании аэродинамических сил, возникаюи их при свободно-молекулярном обтекании пластины и цилиндра, предполагалось, что температура поверхности тела равна температуре невозмущенного набегающего потока. Определение истинно температуры тела в свободно-молекулярном потоке представляет самостоятельную задачу ), на которой мы здесь не останавливаемся. [c.169]

Отсюда следует, что при р = О (продольное обтекание пластины) толщина пограничного слоя пропорциональна ]/5. При р = 1 (поперечное обтекание пластины) толщина пограничного слоя постоянна. Вообще можно заметить, что толщина погранич ного слоя есть монотонно возрастающая функция при Р< 1 В интервале 1 < р < 2 толщина пограничного слоя на поверх ности твердого тела убывает с ростом 5. [c.38]

Обтекание пластины прямолинейным потоком при наличии циркуляции получается конформным отображением [17, 30] внешности цилиндра на внещность пластины с помощью функции Жуковского [c.45]

Рис. 2.42. Влияние поперечного потока вещества на теплообме.н при Рг=0,7 в условиях продольного обтекания пластины при лзминарном пограничном слое.

Также методически удачным следует считать вначале изложение вынужденной тонвёкции в условиях внешней задачи (обтекание пластины), потом в условиях внутренней задачи (движение жидкости в трубах) и, наконец, теплообмен при естественной конвекции. [c.4]

Граничное условие 1-го рода в задаче теплообмена (Т =Т при у = О или 0=0) совпадает с условием прилипания в задаче гидродинамики. При продольном обтекании пластины и =Uu = onst в уравнении (4.2.6.1) [c.260]

Обращаясь непосредственно к анализу аэродинамики ламинарного факела, изложим вначале некоторые результаты, относящиеся к диффузионному горению неперемешанных газов, т. е. к расчету в предположении бесконечно большой скорости реакции [91]. В этом предельном случае фронтального горения результаты решения могут быть представлены в виде сравнительно "простых аналитических выражений, наглядно и обозримо отражающих основные особенности процесса. В таком плане, т. е. для ламинарного диффузионного горения неперемешанных газов, рассмотрим структуру плоского затопленного, полуограниченного и спутиого факелов. Заметим, что данные, полученные для полуограниченного факела, образующегося при струйном обтекании пластины, также допускают с определенными оговорками обобщение на полуограниченный турбулентный факел. Это существенно, так как последний отдельно в этой книге не обсуждается. [c.39]

Экшериментальные данные были обработаны методом, описанным выше, и получены скорости реагирования в среде СОг при постоянной скорости окислителя (0,6 м/сек по холодному газу). Из рис. 1 видно, что все основные точки удовлетворительно ложатся па экспоненту до 1370° С на торцевой и до 1650° С на базисной плоскостях. При этом имеется хорошев совпадение данных, полученных на низкотемпературной установке (печи сопротивления) и высокотемпературной (ВЧ-на-грев). Отклонение от экспоненты (при более высоких температурах) указывает па заметное влияние диффузионного торможения нри данной скорости обтекания пластин. Сопоставление абсолютных значений скоростей реагирования по торцевой и [c.30]

Здесь и и V — составляющие скорости потока по осям х и у, V — кинематическая вязкость, V — ц/рь, "П — вязкость рь — плотность считается, что давление р известно из решения для потенциального течения невязкой жидкости. При обтекании пластины (фиг. 40) йр1йх = О и граничные условия и = и = О при у = О, и = Ыоо при у = оо. Точное решение этой задачи все еще сопряжено со значительными трудностями первым ее решил методом разложения в ряд Блазиус (см. [283]). Приведем здесь лишь результат, полученный в [284] более простым методом, основанным на использовании уравнения количества движения пограничного слоя. Распределение скоростей описывается [c.512]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология