Коэффициент зависимость от вязкости ПАВ

Рис. 6.2. Зависимость коэффициента динамической вязкости воздуха от

Зависимость вязкости от градиента скорости для растворов полимеров средней концентрации обусловлена двумя причинами. Во-первых, при течении раствора длинноцепные молекулы, находящиеся в растворе в виде клубков, распрямляются и ориентируются по направлению течения, что, конечно, уменьшает гидродинамическое сопротивление потоку. Это объяснение аналогично объяснению зависимости коэффициента вязкости от градиента скорости для коллоидных систем, содержащих жесткие удлиненные частицы. Понятно, что ориентация макромолекул происходит и при течении разбавленных растворов полимеров. Однако в этом слу- [c.462]

Таблица ХУ1.4, Коэффициент зависимости вязкости от давления

Изменение давления до 10 МПа мало влияет на изменение вязкости. При больших давлениях его влиянием на изменение вязкости пренебрегать нельзя. Аналитические зависимости вязкости от температуры весьма разнообразны. Отношение коэффициента динамической вязкости к плотности жидкости называется коэффициентом кинематической вязкости, который обычно и применяется в практических расчетах [c.18]

В свете сказанного выше наиболее удобным в качестве неподвижной жидкой фазы было бы такое соединение, состав которого оставался бы постоянным, свойства не менялись и которое обладало бы преимуш,ествами различных полимеров, например силиконовой резины, работоспособной уже при низкой температуре и не испаряющейся или не разлагающейся при высокой. Однако применению индивидуальных химических соединений препятствует то обстоятельство, что они имеют, как правило, неудовлетворительные коэффициенты зависимости вязкости от температуры и поэтому их можно использовать либо при низких, либо при средних температурах, а не в широком температурном диапазоне, как хотелось бы. При температурах выше 150 °С они, как правило, непригодны, так как давление паров становится слишком высоким. [c.216]

Очевидно, чем меньше в данном интервале температур коэффициент вязкости, тем меньше зависимость вязкости от температуры. 156 [c.156]

Эксперименты показывают, что коэффициенты вязкости нефти (при давлениях выше давления насыщения) и газа увеличиваются с повышением давления. При изменении давления в значительных пределах (до 100 МПа) зависимость вязкости пластовых нефтей и природных газов от давления можно принять экспоненциальной [c.51]

Коэффициент динамической вязкости т) жидкого пропана находят по графику [39, с. 474] в зависимости от приведенной температуры [c.108]

Температурный коэффициент вязкости (ТКВ) оценивает зависимость вязкости от температуры в интервале от О до 100°С или от 20 до 100°С. Исходными данными для его расчета являются значения кинематической вязкости при О, 50 п 100°С. Расчет производится по формулам [c.50]

Теплофизические методы увеличения нефтеотдачи пластов, в частности вытеснение нефти паром, исходя из механизма прогрева и снижения вязкости нефти, применимы на месторождениях с вязкостью нефти более 50—100 мПа-с, где при обычном заводнении коэффициент нефтеотдачи не превышает 15—17 %. Обратная зависимость вязкости нефти от температуры вытеснения паром приводит к увеличению коэффициента нефтеотдачи на 30— 35 %, или в 2 раза по сравнению с обычным заводнением. Обычное заводнение на таких месторождениях экономически малоэффективно, хотя в зарубежной практике иногда и применяется. Вытеснение нефти горячей водой применимо в случае необходимости поддержания пластовой температуры, а не повышения ее, так как вода — малоэффективный, неэкономичный теплоноситель. [c.182]

П. П. Кобеко указывает, что повышение уровня вязкости при одновременном сохранении пологого хода вязкостно-температурной кривой, свойственного маловязкой жидкости, может быть достигнуто лишь путем введения в эту последнюю ... каких-то частиц, неизмеримо больших по величине, чем молекулы данной жидкости . В этом случае макроскопическая вязкость системы увеличится, температурный же ход вязкости останется тем же, так как уменьшение скорости течения жидкости будет обусловлено лишь уменьшением поперечного сечения свободного пространства. То же будет, если в качестве упомянутых частиц в растворе будут находиться молекулы растворенного веш,ества, во много раз (в сотни и тысячи) превышаюш,ие размеры молекул растворителя. Таким образом, для получения жидкости с очень малой температурной зависимостью вязкости следует выбирать растворитель с очень малым температурным коэффициентом, т. е. маловязкую жидкость, и повышать вязкость ее до необходимого уровня путем растворения в ней высокомолекулярного вещества [20]. [c.131]

Зависимость коэффициента кинематической вязкости V от температуры Т и давления Р качественно представлена, на рис. 3 и рис. 4. [c.19]

Для облегчения расчетов ио формуле (2.110) с тем или иным значением коэффициента с строят специальные номографические сетки (рис. 2.4), в которых ось абсцисс разделена пропорционально lg Г, а ось ординат — пропорционально lg lg (v - ), где Т в ° К, а V в сст. Предполагается, что в построенной таким путем сетке линии температурной зависимости вязкости нефтепродуктов являются прямыми. Эти прямые для каждого продукта наносят по двум или нескольким известным экспериментальным точкам. [c.62]

Изучение вязкости разбавленных растворов полимеров может дать косвенную информацию о молярной массе полимеров. В уравнении Эйнштейна (XVI.2.3), описывающем зависимость вязкости от концентрации, оказалось что для растворов ВМС коэффициент к этого уравнения зависит от степени полимеризации ВМС. Вязкость растворов ВМС одного полимер-гомологического ряда с различной относительной молярной массой в одном и том же растворителе различна, т. е. удельная [c.442]

Фирма Луммус для характеристики изменения вязкости остатка в процессе висбрекинга использует коэффициент уменьщения вязкости Л, который выражает собой отнощение вязкости остатка висбрекинга (фракция, выкипающая выше 200°С) к вязкости сырья, определенных при температуре 99°С [194]. Типичная зависимость уменьшения вязкости для сырья различного происхождения от глубины его преврашения представлена на рис. 26. Под глубиной преврашения подразумевается суммарный выход газа и бензина. [c.172]

Однако и в этом случае зависимости (60) и (61) удается обосновать. Их можно получить теоретическим путем, если учесть нарушение локальных автомодельных связей между коэффициентами турбулентной вязкости, а также диффузии, и осредненными параметрами потока. Дело в том, что при наличии спутного потока (и Ф 0) согласно автомодельной теории коэффициенты вязкости и диффузии по длине струи должны уменьшаться, а в действительности, как показывают опыты, значения этих коэффициентов на очень протяженном участке струи (до х (200—400) бо) не изменяются. Данный факт объясняется тем, что возмуш ения сносятся по потоку, т. е. влиянием его предыстории. [c.393]

Для большинства жидкостей зависимость вязкости t] (или коэффициента вязкости) от температуры описывается уравнением [c.77]

Вычислить коэффициенты в уравнении зависимости вязкости от температуры, которое имеет вид [c.27]

Исходят из упрощенной, более или менее теоретически обоснованной формы зависимости потенциальной энергии взаимодействия от расстояния между молекулами (в случае нецентральных взаимодействий учитывается также зависимость от относительной ориентации молекул). Параметры функции определяют, добиваясь согласия экспериментальных и рассчитанных с помощью потенциала макроскопических свойств (это, например, данные о втором вириальном коэффициенте и вязкости газов, данные об энергии кристаллической решетки и др.). Потенциальные функции часто включают также такие заимствуемые из опыта характеристики молекул, как поляризуемость, электрический момент диполя, ионизационный потенциал. На выбор формы парного потенциала влияет тот факт, что теоретически установлены общие за- [c.272]

Как известно, использование этой формулы в представленном виде позволяет на диаграмме с логарифмической сеткой изображать зависимость вязкости нефтяных масел от температуры прямой линией. Следует иметь в виду, что по последним данным для большинства масел эта формула дает лучшее совпадение с результатами практических определений при значении а = 0,6, а не 0,8, как принималось ранее. Для оценки вязкостно-температурных свойств смазочных масел в соответствии с ГОСТами применяются следующие показатели отношение кинематической вязкости масла при 50° С к кинематической вязкости того же масла при 100° С, температурный коэффициент вязкости и индекс вязкости. [c.191]

Одним из факторов, определяющих возможность использования масел одинаковой вязкости в качестве базового компонента, может являться характер зависимости вязкости от давления. Такую возможность признают, в частности, Эверетт [15] и Гивенс [21]. Известно, что по мере увеличения нагрузки на зубчатую пару уменьшается толщина смазочной нленки. Следовательно, в случае применения масел, способных сохранять наибольшую вязкость в условиях высоких нагрузок и температур, т. е. масел, обладающих высоким коэффициентом зависимости вязкости от давления, надежность граничной смазки повышается. [c.201]

Анилиновая точка. Анилиновая точка представляет собой температуру, при которой равные объемы углеводородного масла и свежепер егнанного анилина разделяются на две фазы (DIN 51 755, DIN EN 56 и ASTM D 611). Чем выше температура разделения смеси, тем больше парафиновых углеводородов в масле чем ниже эта температура, тем больше в масле содержится ароматических соединений. Сегодня анилиновые точки используют редко, однако они сохраняют свое значение для определения коэффициента зависимости вязкости от давления (согласно Куссу [10.7, 10.8]. [c.238]

Сегментальный коэффициент трения не зависит от молекулярной массы цепи, за исключениехМ случаев, когда величина AI мала. Однако он сильно зависит от температуры, и фактически температурная зависимость вязкости определяется именно зависимостью [c.50]

Температурная зависимость вязкости в степенной модели задается зависимостью от температуры коэффициентов т н п. Экспернментальпо установлено, что коэффициент , определяющий наклон, заинснт от температуры гораздо слабее, чем т. Могут оказаться полезными следующие эмпирические зависимости [10] [c.170]

Переменные физические свойства оказывают заметное влияние на коэффициенты теплоотдачи при течении жидкостей. Вследствие зависимости вязкости от температуры скорость жидкости вблизи стенки при нагревании увеличивается, а при охлаждении уменьшается. Перестройка профиля скорости определяет отличие коэффициентов теплоотдачи от значений, рассчитываемых по уравнениям, приведенным выше. В [11] дано обо цение экспериментальных результатов, полученных при течении в трубах жидкостей с отношением жгаенлй коэф- [c.235]

Зависимость вязкости от температуры. Вязкость неныотоновских жидкостей зависит от температуры и давления. Это влияние можно описать при помощи метода редуцирования переменных 5]. В этом методе данные по вязкости нри различных температурах и давлениях можно свести к единой кривой при базисной температуре Та и базисном давлении путем представления 1ё(л (У> р)ЛоХ X (То, ро)1г]о(Т, р)) зависимости функций от lg (оту), где ат(Т, р) — коэффициент смещения, зависящий от материала. Небольшое число известных данных по зависимости т) от давления показывает, что температурная зависимость значительно сильнее, чем зависимость от давления. Поэтому в дальнейшем будем пренебрегать зависимостью от давления, предположив, что Т1==Т] (у, Т) и ат=ат(Т). [c.328]

Мы уже говорили о том, что в СССР зависимость вязкости смазочных масел от температуры оценивается по ГОСТ 3153-51 температурным коэффициентом вязкости (TKBQ JQQ или ТКВ2д , (,). [c.271]

Коэффициент диффузии с концентрацией возрастает экспоненциально угол наклона линеаризованной зависимости связан с долей свободного объема в полимере. Этот факт был положен в основу ряда теорий, базирующихся на концепции свободного объема типа теории Дулитла, которая была удачно использована при описании температурной зависимости вязкости полимеров в области Тц < < Г < + 100 (уравнение Вильямса—Лэндела—Ферри). Эти теории и экспериментальные данные рассмотрены в работе [22в] Фуд-житой и в работе [22с] Кьюмайзом и Квеем. [c.125]

Дело в том, что решенная выше задача о слое смешения на основе гипотез турбулентного трения Прандтля (6а) и (6в) предполагают суш ествование локальной связи между турбулентными и осредненными характеристиками потока. Опыт показывает, что такая связь реализуется в том случае, когда коэффициент турбулентной вязкости (или диффузии) в направлении течения растет или остается постоянным. В тех случаях, когда теоретическая локальная связь указывает на уменьшение коэффициентов переноса, в действительности этого не наблюдается, фактические значения коэффициентов переноса на очень протяженных участках течения сохраняются почти неизменными. Но при этом становятся неприменимыми зависимости (6в) и (70ж), опираюш иеся на локальные связи турбулентных характеристик с осредненными. В таком случае непригодны и зависимости (70з). [c.393]

Описанный выше метод расчета струи, основанный на применении формулы (18) для dbldx = f m), опирается на локальную связь степени турбулентности с избыточной скоростью на оси струи (<[ > Um — w ). Коэффициент турбулентной вязкости (или диффузии) в свою очередь пропорционален произведению избыточной скорости на ширину струи v l (Um — и ) Ь. Поэтому в тех задачах, где принято допуш ение о постоянстве величины зависимость (18) не должна применяться. [c.393]

Смотреть страницы где упоминается термин Коэффициент зависимость от вязкости ПАВ: [c.94] [c.151] [c.94] [c.552] [c.28] [c.153] [c.176] [c.75] [c.178] [c.483] [c.171] [c.149] [c.300] [c.115] [c.206] [c.40] [c.28] [c.69] [c.155] [c.347]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология