Ламинарное обтекание

Уравнение (4.8) характеризует толщину теплового пограничного слоя при ламинарном обтекании границы раздела (Рг > 1). В случае Рг -> О или Рг < 1 рекомендуется оценивать по формуле [c.158]

В отличие от решения Буссинеска — Хигби, определение скорости массопередачи при ламинарном обтекании капли посредством формулы (4.119) позволяет производить вычисления с учетом реальной [c.199]

Приведенная связь и характерна для ламинарного обтекания частицы потоком для турбулентного режима показатель стенени при е примерно вдвое ниже. — Прим. ред. [c.598]

При ламинарном обтекании жидкостью с умеренным числом Рг плоской пластины [c.20]

С развитием турбулентности потока (например, с увеличением скорости движения тела) все большую роль начинают играть силы инерции. Под действием этих сил пограничный слой отрывается от поверхности тела, что приводит к понижению давления за движущимся телом в непосредственной близости от него и к образованию беспорядочных местных завихрений в данном пространстве (рис. П-29, б). При этом разность давлений жидкости на переднюю (лобовую) поверхность тела, встречающую обтекающий поток, и на его заднюю (кормовую) поверхность все больше превышает разность давлений, возникающую при ламинарном обтекании тела. [c.96]

Прй больших частотах колебаний картина резко изменяется. Процессы в пограничном слое становятся существенно нестационарными, нестационарной становится вследствие этого и теплоотдача. Теоретический анализ этого явления, как, впрочем, и экспериментальное его изучение представляют огромные трудности. Сравнительно недавно Лайтхиллом было получено приближенное теоретическое решение подобной задачи для ламинарного обтекания бесконечно длинной проволоки, обдуваемой потоком газа, направленного нормально к ней, скорость течения которого имеет малую синусоидальную составляющую ). Полученный им результат сводится вкратце к следующему если частота колебаний весьма велика, то независимо от этой частоты фаза возмущения теплоотдачи начинает отставать от фазы возмущения [c.420]

Решение (1.40) недействительно для зоны, где б становится сравнимой с R, т. е. вблизи точки Q п. Однако при ламинарном обтекании поток компонента в кормовой области незначителен по сравнению с потоком в лобовой зоне, где толщина слоя невелика. [c.28]

Выражение для 4 при ламинарном обтекании шара приводится без вывода ввиду его громоздкости. [c.234]

В зоне свободного осаждения на частицу действует сила тяжести, архимедова сила, сила сопротивления движению со стороны жидкости. Скорость осаждения при ламинарном обтекании частицы жидкостью определяется по уравнению Стокса со = сРд(Рч Рж)/18М-, где с — диаметр частицы, м д — ускорение силы тяжести, м/с Рч и рж — плотности соответственно частицы и жидкости, кг/м х — динамическая вязкость. Пас. [c.116]

Продольное ламинарное обтекание пластины при Рг = 1. При математическом описании этой задачи можно пренебречь продольным переносом по сравнению с поперечным, т. е. воспользоваться уравнением пограничного слоя (2.2.5.6). При установившемся течении жидкости в безразмерных переменных это уравнение примет вид [c.260]

Ламинарное обтекание тел с произвольной формой поперечного сечения при Рг 1. Если в результате анализа установлено, что скорость потенциального течения на внешней границе пограничного слоя и пропорциональна расстоянию X от передней критической точки в степени т, т. е. [c.261]

Ламинарный режим характеризуется выполнением условия ламинарного обтекания мешалки. Мешалка не генерирует турбулентные пульсации. Скорость тангенциального течения столь мала, что и трение жидкости о корпус аппарата не вызывает появления турбулентности. Ламинарный режим соответствует примерно условию Ке < 50. [c.314]

Ламинарное обтекание пластины с химической реакцией на поверхности [c.252]

Таким образом, для грубой оценки критерия Стэнтона при ламинарном обтекании можно пользоваться приближенным соотношением [c.253]

Для ламинарного обтекания несферических частиц может быть использовано эмпирическое уравнение = 24/НеО,843 (4 /0,065) [c.61]

Имеющееся в литературе указание [432, 433] о близости гранулометрических составов мелочи в слое и унесенных частиц не соответствует экснериментальным данным, приведенным в этих работах. Увеличение вязкости ожижающего агента, как и следовало ожидать, приводит к более интенсивному уносу твердого материала из слоя [247]. Плотность ожижающего агента в условиях ламинарного обтекания частиц должна, видимо, существенно влиять на унос, когда она сопоставима с плотностью твердых частиц. Если изменение плотности газа связано с изменением давления в системе, то повышение последнего при неизменной степени расширения слоя приводит к более однородному псев- [c.150]

При ламинарном обтекании скорость витания определяется из уравнения [c.109]

Верхней границей ламинарного обтекания является значение параметра Архимеда, равное 36, или значение параметра Рейнольдса, равное 2. [c.109]

Для ламинарного обтекания несферических частиц может быть использовано эмпирическое уравнение [c.121]

Е. М Гольдин [19] сделал попытку дать общее решение задачи ламинарного обтекания горизонтальной трубы пленкой жидкости исходя из уравнения гидродинамики При этом он учитывал действие силы тяжести mg и центробежной силы та. [c.61]

Использование формулы (2.5) должно сопровождаться проверкой условия ламинарного обтекания частицы. Если условие Ке < 0,2 не выполняется, то полученное по соотношению (2.5) численное значение нельзя считать правильным. [c.176]

Характерные особенности обтекания плоской пластины суспензией можно усмотреть из кривых зависимостей различных величин от физических координат, приведенных на рис. 15 эти кривые получены путем обобщения на случай суспензии известного решения Блазиуса для ламинарного обтекания плоской пластины однофазной жидкостью [36]. Возьмем безразмерную координату, отсчитывае- [c.237]

Рис. 15. Координаты, толщины пограничных слоев и распределения составляющих поля скоростей газа и фазы частиц при ламинарном обтекании плоской пластины.

В гл. IV приведены некоторые классические теоретические расчеты ламинарного обтекания мелких частиц, которые представлены в наиболее простой форме. Читатель, интересующийся только приложениями, может просто пропустить эти расчеты и ознакомиться лишь с существенными результатами, которые на практике используются при изучении статистического поведения мелких частиц суспензии в условиях турбулентного режима течения. [c.10]

В работах [13, 22—24] показано, что зависимость скорости витания (при стеснении потока стенками трубы) от отношения й]0 проходит через максимум. В области ламинарного обтекания максимальная скорость достигается при й 0 — 0,450, а в области турбулентного обтекания нри й 0 = 0,392. [c.36]

Сопротивление движущимся в жидкой среде телам имеет минимальное значение, когда режим течения ламинарен по всей поверхности. Возрастание давления в направлении движения основного потока жидкости затормаживает частицы и может привести к изменению направления движения отдельных частиц на противоположное. Вследствие этого происходит отрыв пограничного слоя и в кормовой оконечности возникает турбулентный режим обтекания. Для уменьшения сопротивления необходимо предотвратить отрыв пограничного слоя и сохранить ламинарное обтекание. [c.189]

В расчетах коэффициент сопротивления принимается обычно таким же, как и при движении твердого шара (рис. 11.1). Для Ке< 2 (при ламинарном обтекании шара) I можно определять из зависимости [c.209]

На графике (рис. 2) нанесены граничные кривые конвективного тепло- и массообмена для идеальных случаев при любых числах Рейнольдса [2]. Между граничными кривыми расположены все допустимые числа Нуссельта. Верхняя кривая соответствует полно.му выравниванию температуры среды и поверхности испарения, чему отвечает максимальное изменение энтальпии среды. Нижняя кривая соответствует тепловой стабилизации потока при развитом ламинарном обтекании тела. [c.302]

С развитием турбулентности и в условиях отрыва пограничного слоя от поверхности обтекаемой частицы (рис. 4.5) вблизи от этой поверхности давление, оказываемое потоком, понижается, что приводит к вихреобразованию в зоне пониженного давления (рис. 4.6). Следует отметить также, что разность давлений жидкости на лобовую поверхность частицы, встречающей обтекающий поток, и на ее кормовую поверхность превышает разность кр, возникающую при ламинарном обтекании. Таким образом, сопротивление в области турбулентного движения (при Ке, > 10") значительно превышает значения, рассчитанные по уравнению [c.118]

Для случая ламинарного обтекания, которое имеет место до )начепий Не < 0,2, коэффициент лобового сопротивления [c.81]

В связи с проблемой турбулентного переноса на границе твердое тело— жидкость Рукенштейн [24—26] предложил еще один своеобразный вариант теории обновления. Заметив, что наблюдаемая в некоторых экспериментах зависимость коэфф щиеита массопередачн от коэффициента молекулярной диффуз т имеет тот же вид, как и в случае ламинарного обтекания плоской пластинки (к Рукенштейн предположил, что на границе раздела имеется ламинар- [c.174]

При ламинарном обтекании границы раздела фаз характерные хронопространственные значения сайта гидромеханических процессов определятся толщина пограничного слоя по формуле (4,7), а характерное время [237] [c.155]

Конвективный массо- и теплообмен при ламинарном обтекании. Если движение жидкости в фазах носит ламинарный характер и поле скоростей известно на основании предварительного рассмотрения соответствующей гидродинамической задачи, то расчет массо- и теплообмена можно осуществить, исходя из решения полных уравнений конвективного переноса. Этот подход в последние годы находит все большее применение благодаря возможностям эффективного использования средств современной вьиислительной техники. [c.175]

Голдстин, Янь-Дзи-Вень, Кларк, Гидродинамика и теплообмен при ламинарном обтекании круглого цилиндра газо-жидкостной суспензией, Теплопередача, 89,, Серия С., № 2, 80 (1967). [c.577]

Сила сопротивления жидкой среды зависит от плотности и вязкости нефтепродукта, а также от размера осаждающейся частицы, ее формы и характера движения. Ламинарное обтекание жидкостью частицы характерно для малого размера частиц и значительной вязкости нефтепродукта При этом сила сопротивления жидкой среды равна сумме всех элементарных сил трения между частицей и обтекаюпхим ее пограничным слоем. [c.46]

В работе [35] исследовался унос алюмосиликатного катализатора. Максимальные размеры частиц, содержащихся в уносе, были 53 мк при скорости воздуха 0,1 м1сек, 75 мк при 0,2 м сек и 105 мк при 0,3 м/сек. Расчет показывает, что во всех случаях происходило ламинарное обтекание. Расчет размера частиц по формуле (94) приводит к следующим значениям 54 мк при скорости 0,1 м/сек, 77 мк при 0,2 м/сек и 97 мк при 0,3 м/сек. Сходимость расчетных и экспериментальных значений вполне удовлетворительная. [c.51]

С развитием турбулентности и в условиях отрыва пограничного слоя от поверхности обтекаемой частицы (рис. 4-5) вблизи от этой поверхности давление, оказываемое потоком, понижается, что приводит к вихреобразованию в зоне пониукенного давления (рис. 4-6). Следует отметить также, что разность давлений жидкости на лобовую поверхность частицы, встречающей обтекающий поток, и на ее кормовую поверхность превышает Ар, возникающее при ламинарном обтекании. Следовательно, и сопротивление в области турбулентного движения (при Ке > 10 ) будет значительно превышать значения, рассчитанные по уравнению (4-33) . Сопротивление давления будет зависеть от места отрыва линии тока жидкости от поверхности обтекаемой частицы, что в свою очередь связано с формой и шероховатостью частицы, скоростью потока и другими физическими свойствами системы. [c.115]

Расчеты показали, что доля коэффициента теплоотдачи луче-псиусканием л в суммарном коэффициенте еплоотдачи а даже при охлаждении поверхности модели до температуры кипения жидкого азота незначительна. Так, нри турбулентном пограничном слое среднее значение л составляет 1—2% от величины а и 3—4% при ламинарном обтекании. [c.38]

Приближения теории пограничного слоя к исследованию течения разреженной суспензии применимы в том случае, когда гидродинамические силы больше электрических сил [1] в пределе мы имеем течение незаряженной суспензии. Ниже рассматриваются примеры течений вдоль плоских пластин и круглых струй. Отметим, что, используя приближенную теорию суспензий [1, 116], строгое решение для ламинарного обтекания суспензией полубес-конечной плоской пластины получил oy [77], которому удалось на этом примере выяснить основные характерные особенности взаимодействия двумерного течения разреженной газовой суспензии частиц с ограничивающими течение твердыми поверхностями. [c.237]

В книге квалифицированно излагаются сложные и важные вопросы ламинарного и турбулентного течений суспензий. Приведены теоретические расчеты ламинарного обтекания частиц малого размера. Эти классические результаты представлены довольно в простой форме. Особую ценность представляют ма териалы по турбулентному течению суспензий, кото рые до настоящего времени почти не публиковались Анализ строится в основном на аппарате современ ной статистической гидромеханики, а не на ограни ченной базе полуэмпирических теорий. Каждая вклю ченная в книгу формула, имеющая принципиальное значение, доводится до конкретного и наглядного результата. [c.4]

Сидоров [Л. 23] рассмотрел случай совместного действия ковекции и излучения при ламинарном обтекании плоской пластины. Однако им было получено решение в крайне приближенной форме. Решения в приближении оптически тонкого слоя были получены при анализе теплообмена в пограничном слое некоторыми авторами, апример Хоу [Л. 24] и Кохом и Да Сильвой 1[Л. 25]. В этих анализах принимается, что газ (воздух при высокой температуре) в пределах пограничного слоя только испускает, но не поглощает тепловое излучение. Это допущение справедливо нри условии, что поверхность и газ за пределами пограничного слоя являются относительно холодными. В приближении большой оптической толщины были получены некоторые результаты Вискантой и Грошем [Л. 26] для ламинарного потока в щели. Таким образом, этот анализ служит в качестве предельного решения для случая, когда оптическая толщина пограничного слоя велика. Во многих случаях при течении поглощающего газа в пограничном слое взаимное влияние конвекции и излучения незначительно. Для того чтобы оценить, при каких условиях пренебрежение эффектами взаимодействия является допустимым, в последующем анализе эффекты взаимодействия конвекции и излучения в пограничном слое будем учитывать лишь в первом приближении. Рассмотрим частный случай ламинарного течения газа вдоль плоской поверхности. [c.157]

Исследование проведено в рамках теории диффузионного пограничного слоя. Для составляющих скорости жидкости вокруг капли взяты выражения из работы [1], авторы которой, по аналогии с методом Кавагути [2] для твердых сфер, произвели расчет профилей скоростей при ламинарном обтекании сферических капель вязкой несжимаемой жидкостью и получили уравнения для внешней и внутренней функций тока в зависимости от двух параметров числа Рейнольдса (Ке) и соотношения вязкостей дисперсной и сплошной фаз ( ioтu). [c.7]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология