Поток максимальный

В сырьевых теплообменниках загрязняется в основном межтрубное пространство. Количество отложений на установках разного типа различно наблюдается резко выраженная зависимость от качества сырья и скоростей потоков. Максимальная толщина отложений [c.139]

Эксергетический к. п. д. сопряженного процесса обращается в нуль при / = 0 и [р,/—p,i"]=0, т. е. в предельных состояниях с фиксированной силой и потоком. Максимальное значение к. п, д. оказывается только функцией степени сопряжения [7] [c.252]

При турбулентном режиме вследствие пульсационных движений изменение скорости по сечению менее ощутимо. Однако и в этом случае у стенок трубы движение носит ламинарный характер. Толщина ламинарного пограничного слоя зависит от средней скорости потока. В ядре потока максимальная скорость может превышать среднюю приблизительно в 1,15—1,20 раза. [c.89]

Продольное перемешивание в пульсационных колоннах. Для оценки продольного перемешивания в ситчатых пульсационных колоннах используется диффузионная и ячеечная модели с обратным потоком. Максимальное значение коэффициента продольного перемешивания достигается при минимальной удерживающей способности колонны и частоте пульсации / , определяемой по уравнению [127] [c.466]

Если пластина не очень массивна и пружина выбрана не чрезмерно сильной, то клапан остается полностью открытым в течение большей части периода всасывания или нагнетания. В этом случае усиленное дросселирование газа, возникающее в клапане, когда он открыт частично, является кратковременным и не вызывает значительного увеличения потери энергии. Но если пружина настолько сильна, что клапан не полностью открывается даже в точке, где скорость потока максимальна, потеря энергии намного больше теоретической в открытом клапане. [c.229]

В рассмотренных выше конструкциях вихревых аппаратов для достижения поставленных задач по интенсификации различного рода технологических процессов используются не все положительные свойства течения и взаимодействия закрученных газовых потоков. Максимальное использование избыточной энергии давления газа может поднять к.п.д. вихревых аппаратов. С этой целью нами была разработана конструкция вихревого аппарата тонкой очистки сжатых газов, способная одновременно эффективно решать целый комплекс технологических задач. [c.226]

В табл. 6.2 приведены результаты исследований работы вихревого аппарата тонкой очистки газа при наличии в нем всей совокупности примесей (паров минеральных масел, паровой и аэрозольной влаги и механических примесей). В этих экспериментах определялась точка росы газовых потоков. Наличие или образование жидкой фазы в процессе низкотемпературной конденсации положительно сказывается на эффективности работы аппарата по сепарации механических примесей. Как видно из результатов, приведенных в табл. 6.2 и графика рис. 6.29, степень очистки холодного потока возрастает. При я > 2 можно улавливать частицы размером от 0,9 до 0,7 мкм, так, например, при л = 4 и ц > 0,4 в холодном потоке максимальный размер частиц не превышает 0,6 мкм. В количественном отношении содержание механических примесей в холодном потоке очень мало и степень очистки достигает 99,99%. [c.236]

Визуализация течения показала, что области, принимавшиеся в работе [38] за турбулентные пятна, состоят из двумерных синусоидальных возмущений большой амплитуды и наложенных на них высокочастотных колебаний. Иногда эти области исчезают, и устанавливается полностью ламинарное течение. Вниз по потоку частота появления турбулентных пятен возрастает, и наконец, ламинарное течение в слое разрушается. Это соответствует, по данным работы [38],. возникновению полностью турбулентного течения. Однако чуть выше по потоку максимальная локальная температура в средней плоскости факела почти не отличается от значений, рассчитанных для ламинарного режима течения. [c.89]

При г = 0 скорость по оси потока максимальна (н , ) . [c.102]

Сопоставляя выражения (6.17) и (6.21), видим, что при ламинарном потоке максимальная скорость движения жидкости по оси трубопровода равна удвоенной средней скорости потока = 2w. [c.103]

Выпуск в любой точке потока на расстоянии Ь от берега и на глубине к от поверхности воды (при расположении начала координат в центре потока максимальная концентрация ЗВ находится в каждом [c.294]

ВЫХОДИТ ИЗ насоса по центральному патрубку. Благодаря такому ходу потока, максимальное давление, которому противостоят [c.150]

В соответствии с особенностями конструкции контактора, смешение фаз происходит за счет вращения дисков, а отстаивание— у стенок аппарата в камерах, образованных двумя соседними статорными кольцами, т. е. там, где окружные скорости потоков максимальны. Поэтому, часть вводимой энергии расходуется нецелесообразно. [c.228]

Стабильность показаний..........Плохая чувствителен к колебаниям температуры и газового потока Максимальная рабочая температура, . . , 225° С [c.44]

Принимая для указанных выше потоков максимальный теплообмен (максимальное количество пб1реданного тепла), определяют потребную поверхность теплообмена. [c.326]

Больнюе значение в нолсаро- и взрывоопасных производствах имеют условия отбора проб для анализа, Контроль за составом реакционных смесей в потоке максимально автоматизируется. Если устройство авто- [c.47]

О. Переходное кипение. В этой малоисследованно обласги кривой кипения >кндкость периодически контактирует с поверхностью нагрева, в результате образования большого количества пара она оттесняется от поверхности и возникает неустойчивая паровая пленка или слой. Паровая пленка в свою очередь разрушается, позволяя жидкости контактировать с поверхностью снова. Эта область достигается только при задании температуры новерхностн. Из рис. I видно, что для воды при атмосферном давлении соответствующий диапазон температур составляет 140— 250 С. В [33] обнаруже1К) существование гистерезиса и области переходного кипения вблизи точки критическою теплового потока. Максимальный тепловой поток, достигаемый в точке О, ко1 да температура поверхности снижается нз области переходного кипения, меньше максимального (критического) теплового потока, получаемого прн повы[пении температуры поверхности н области пузырькового кипения. Вследствие периодического характера процесса плотность теплового потока и температура испытывают большие колебания во аремеии и на поверхно- [c.377]

Для стацио1гарного режима работы (когда вращение цилиндра совпадает с набегающим потоком) максимальная производительность всего барабана определяется как [c.261]

При низких уровнях закачка нефтепродукта вызывает повышенную турбулентность. В начале закачки возможно наличие воздуха или воды в линии, что способствует аккумулированию статического электричества на поверхности нефтепродукта с повышенной интенсивностью и при больших уровнях. В связи с этим необходимо до глубины подвески крыши заполнять резервуар по возможности гравитационным самотеком или при минимальной скорости потока. Максимальная скорость не должна превышать 0,9 м/с. Из этой скорости с учетом размера насадка легко определяется производительность закачки. Следует по возможности избегать измерений и отбора проб сверху, если крыша села на опоры. Лишь через 20 мин после црекращения перекачки, когда рас-сеится возможный статический заряд, можно выполнить эти операции. Нефтепродукт нельзя откачивать ниже глубины плавания крыши, за исключением случаев опорожнения резервуара дл очистки или ремонта. [c.113]

В связи с тем, что в выражении (2.13) принято среднее значение скорости волы в канале, для точных расчетов при малых со0Т1101иепиях 6//1 целесообразно вводить поправочные коэффициенты, которые для каналов пря.моугольного сечения с ЫЬ.= = 1-ь20 изменяются от 1,4 до 1,02. Ширина канала обычно на-.чначается в пределах 0,2—0,3 длины, скорость воды в канале принимается 2—5 мм/с. Нисходящая составляющая скорости воды на входе в каналы не должна превышать отрывной скорости всплывания частиц сконцентрированных нефтепродуктов па кромках пластин во избежаиие их повторного вовлечения в каналы. Весьма рациональны в этом отношении гофрированные пластины, обеспечивающие при расположении гофр вдоль потока максимальное укрупнение нефтяных частиц [7]. [c.35]

На установках применяются следующие виды кожухотрубных теплообменников (рис. 78) горизонтальные и одноходовые (по трубному и межтрубному потокам). Максимально допустимый перепад давления между трубным и межтрубным пространством составляет 20 (1т. Выход продукта из трубного пучка осуществляется через трубу, перемещающуюся в сальнике, который установлен в днище межтрубного пространства. [c.197]

Для фотоэлектрической проверки градуировки выполняют следующие операции 1) ставят рукояткой 10 (см. рис. 106) в рабочее положение фотоэлемент, соответствующий проверяемой области спектра 2) ставят переключатель 18 п положение выкл и при опущенной вниз шторке переключателя S компенсируют темновой ток 3) устанавливают потенциометр чувствительности на положение 3 рукояткой 16 4) ставят отсчетный потенциометр 3 рукояткой 19 в пололсение, соответствующее коэффициенту пропускания 3—5% 5) открывают шторку фотоэлемента переключателем 8 вверх до отказа 6) выводят стрелку миллиамперметра 4 в пределы шкалы, регулируя щель рукояткой 14 7) подводят линию 546,1 нм, медленно вращая шкалу длин волн рукояткой 20, при этом стрелка миллиамперметра двигается влево. Регулируя щель, удерживают стрелку в пределах шкалы. В момент прохождения через щель светового потока максимальной интенсивности наблюдается максимальное отклонение стрелки миллиамперметра влево. Вращение шкалы длин волн останавливают в этот момент до начала обратного движения стрелки вправо. Отсчет по шкале должен быть равен 546,1 нм с отклонением 0,2 нм. Таким образом проверяют градуировку во всем диапазоне от 220 до 1100 нм по тем длинам волн, которые указаны в аттестате. Если не наблюдается хорошего совпадения в показаниях, то этого добиваются поворотом зеркального объектива, как описано выше. [c.164]

При даминарнои течении жадность течет спокойно.каждая частица движется о постоянной скоростью параллельно оси трубы без перемешивания. Это наблюдается при малых скоростях течения (при чиоле Рейнольдса 2320), причем скорость течения жидкости по сечению трубопровода не постоянна, а изменяется по параболе. По-видимому. происходит параллельный сдвиг одного слоя жидкости относительно другого следовательно, имеет место слоистый характер потока. Максимальная скорость оказывается по оси трубы, у стенок (где происходит трение жидкости о стенки трубы) скорость наименьшая (рио. 57), то есть устанавливается параболическое распределение скоростей с максимумом в центре трубы. [c.120]

С ростом теплового потока, а следовательно, и температуры стенки начинает действовать все большее число центров парообразования, так как при этом становятся активными более мелкие центры. Увеличение числа возникающих пузырей вызывает повышенную турбулизацию слоя жидкости вблизи стенки и как следствие более быстрое охлаждение растущих пузырей. Это ведет к небольшому увеличению скорости исчезновения пузыря, несколько меньшей продолжительности его жизни и несколько меньшему максимальному радиусу пузыря. Эллион [Л. 31] обнаружил, что в случае кипения воды при атмосферном давлении с увеличением д1А с 31 до 74% от величины максимального теплового потока максимальный радиус пузыря уменьшается с 0, 5 до 0,45 мм, а продолжительность его жизни изменяется с 900 до 800 мксек. [c.229]

Модуль К8 выполняет следующие функции. Во-первых, расшифровывает полученное решение К19М, присваивая переменным шифры потоков технологической схемы в соответствии с моделью К2М. Во-вторых, по каждому потоку, для которого при решении основной задачи определены оптимальные задания, формирует вилку из максил ально и минимально допустимых значений потоков. Максимальные значения определяются мощностью соответствующих агрегированных дуг (К10М). Минимальные задания рассчитываются распределением остатка плана (план минус выработка, содержащаяся в массиве У2М) пропорционально суточным мопщостям. В том случае, когда из-за несовместности системы ограничений оптимальное задание на каком-либо шаге дискретности становится меньше минимального задания, вносится необходимая поправка в распределение плана на всех последующих шагах дискретности до конца месяца. Полученные таким образом минимальные, оптимальные и максимальные значения потоков по шагам дискретности вносятся в массив КВМ вместе с общей характеристикой задачи оперативно-календарного планирования (описанием горизонта планирования, номером критерия оптимальности и видом печати результатов), которые переносятся в массив КВМ из заявки на решение К4М. [c.279]

При интенсивном перемешивании кислорода с горячим пыле-газоБым потоком максимальная температура в факеле может достичь 1500—2000°, что способствует шлакованию в области фурм. [c.86]

На рис. УИ-1 показаны возможные тепловые схемы радиационноконвективных подогревателей. Наиболее рациональна схема а. Противоток в конвективной (верхней) зоне обеспечивает высокую среднюю температуру, что приводит к уменьшению необходимых поверхностей нагрева. Прямоточная схема греющего и нагреваемого газовых потоков в радиационной (нижней) зоне позволяет снизить температуру стенок труб. Схема б, основанная на противо-точном режиме, менее благоприятна в радиационной зоне стенки трубок сильно нагреты, так как температуры греющего и нагреваемого потоков максимальны. При схемах виг, где применяются смешанные режимы, можно получить по зонам более низкие температуры стенок, что особенно важно, если трубки изготовлены из углеродистой стали. Иногда подогреватели разделяют на секции с нагревом газа до определенной температуры в каждой из них нагретый поток выводится из аппарата и после проведения технологической операции возвращается в другую секцию. [c.279]

Чем выше турбулентность факела (т. е. чем больше диаметр газовой струи), тем, вероятно, более равномерной будет температура по его сечению, что улучшит условия теплообмена. В свою очередь, повышение теплообмена соответствует расширению зоны горения. Отмечается, что применение вихревых горелок значительно повышает теплообжен в камере сгорания по сравнению с прямоточными и тем больше, чем выше степень закручивания потока (максимально на 70%) . [c.285]

Предварительное закручивание потока. Максимальное динамическое падение давления Ашах определяется, согласно уравнению (7.23), наибольшим значением относительной скорости потока при входе в колесо. Уменьшение среднего значения относительной скорости путем введения угла атаки при поступлении потока на лопасть, как это было показано разложением потенциального потока на составляющие (7. 47), не ведет к уменьшению местного значения максимума относительной скорости при обтекании входной кромки профиля лопасти. Тем же методом можно показать, что предварительное закручивание потока (введение Ti) может обеспечить уменьшение максимума относительной скорости. Однако из уравнения (7. 21) следует, что закручивание потока с помощью специального входного направляющего аппарата, в свою очередь, ведет к увеличению [c.201]

О, если список DELS подлежит считыванию для проверки сходимости результатов рециклового расчета потоков по абсолютным значениям относительных изменений компонентов потоков. Максимальное число элементов в списке = NSLMAX. [c.64]