Непрямолинейность

При сборке секций должны быть обеспечены следующие требования отклонение по длине не должно превышать 25 мм, так как для всего аппарата допускаемое отклонение составляет 75 мм непрямолинейность не должна выходить за пределы 10 мм расположение продольных швов обечаек должно исключать возможность попадания люков и штуцеров диаметром более 150 мм на продольные швы обечаек для обеспечения этого требования при сборке секций корпуса необходимо строго соблюдать расположение продольных швов, указанное в карте раскроя корпуса смещение кромок в кольцевых стыках секций корпуса не должно быть более 5 мм. [c.210]

После сборки и сварки в результате замены обечаек или днищ корпуса сосудов и аппаратов должны удовлетворять следующим требованиям отклонение по длине сосуда или аппарата не должно превышать 0,3% номинальной длины корпуса, но не более 75 мм непрямолинейность корпуса не должна выходить за пределы 2 мм на длине 1 м, а по всей длине корпуса— за пределы 20 мм при длине корпуса 10 м и за пределы 30 мм—при длине корпуса более 10 м. [c.367]

После подготовительных операций производится сборка монтажных стыков секций. Кромки секций выравниваются с помощью струбцин или клиньев, а сборка осуществляется на технологических планках, которые устанавливаются через 400— 500 мм. Собранный корпус колонны должен отвечать следующим требованиям смещение кромок в кольцевых стыках секций — не более 3 мм овальность корпуса не более 20 мм (для колонн диаметром <2000 мм не более 0,5%Д) непрямолинейность корпуса не более 30 мм. [c.212]

У аппаратов с внутренними устройствами, устанавливаемыми в корпус в собранном виде, непрямолинейность допускается в пределах номинального зазора между внутренним диаметром корпуса и наружным диаметром устройства. У таких аппаратов усиления кольцевых и продольных сварных швов на внутренней поверхности корпуса должны быть защищены заподлицо с основным металлом в местах, мешающих установке устройства. [c.102]

Непрямолинейность образующей цилиндра корпуса (излом образующей) определяют в следующей последовательности. 7—479 97 [c.97]

Учитывая непрямолинейный характер распространения трещин в пласте, их переменное сечение и шероховатость стенок трещин, фактическая скорость, вероятно, должна быть еще более высокой. [c.115]

Из уравнения (У-215) следует, что зависимость между X и У будет непрямолинейной, т. е. закон распределения уже неприменим (рис. У-114). [c.459]

По величине минимального зазора Дтш регламентируют отклонения формы в поперечном и продольном (непрямолинейность корпуса) сечениях для КСП. [c.120]

Наибольшие трудности при изготовлении сварных карт обычно связаны с соблюдением в заданных пределах отклонений формы карты и прямолинейности сторон. Превышение заданных отклонений вызывает недопустимые погрешности формы корпуса и завышает зазоры под сварку. Наиболее важное значение приобрел расчет допусков на листовые детали по непрямолинейности сторон сварной карты. [c.139]

Выигрыш в точности обусловлен тем, что использование монохроматических излучений приводит к более строгому соблюдению законов поглощения. Как видно из рис. 5, прямолинейная зависимость обеспечивает одинаковую точность отсчета во всем используемом интервале концентраций, так как А и с меняются пропорционально (сравнить с непрямолинейной). [c.29]

Процент отражения, равный нулю, означает полное поглощение или черный цвет напротив, 100% отражения означает полное отсутствие поглощения или чисто-белый цвет. Негоризонтальный и непрямолинейный ход кривой отражения озна- [c.200]

Показатель однородности (полидисперсности, равномерности, структуры зернового состава) пыли топлива применяется для оценки однородности структуры зернового состава измельченного топлива. Разнообразное применение показателя, однородности и нечеткость его определения для пыли топлива с непрямолинейной зер- [c.31]

Непрямолинейности зерновых характеристик могут быть случайные и закономерные. Случайные, непрямолинейности обусловлены дефектами оборудования, отбора проб, неточностями анализа и т. и. Закономерными непрямолинейностями зерновой характеристики являются такие, которые из-за свойств данного топлива и особенностей технологии измельчения не соответствуют заданной функции распределения (например, уравнению логарифмически-вероятностного распределения). [c.32]

Исследования строения газового факела, образующегося при сжигании генераторного газа в горизонтальной цилиндрической камере с горелкой типа труба, в трубе со снятием полей концентраций, температур и динамических напоров описано в работе ВНИИМТ (Л. 6]. В этой работе указывается, что наиболее интенсивное горение протекает на границе встречи потоков газа и воздуха, где имеют место максимальные величины СО2 и выделения тепла. К концу факела происходит выравнивание концентраций газов и температур. Профили динамических напоров непрерывно деформируются от профилей в выходном сечении горелки до профиля установившегося потока в трубе. Анализируя профили динамических напоров в различных сечениях, авторы приходят к выводу о том, что нет никаких оснований ожидать подобия скоростей в различных сечениях камеры со скоростью на основном участке свободной струи. Далее, сравнивая холодную продувку камеры и горящий факел, авторы приходят к выводу, что горящая и холодная струи имеют одинаковый непрямолинейный профиль. [c.18]

Если корпус "аппарата сварен из отдельных обечаек, то непрямолинейность образующей допускается не более 2 мм на 1 м длины, а отклонения длины образующей [c.74]

У вентилей, вследствие непрямолинейного движения в них потока, опасность эрозии значительно выше, чем у задвижек, а поэтому применение в них уплотнений из азотированной стали себя не оправдало. В противоположность этому хорошие результаты дала наплавка стеллитом. [c.262]

У аппаратов с внутренними устройствами, устанавливаемыми в корпус в собранном виде, непрямолинейность допускается в пределах номинального зазора между внутренним диаметром корпуса и наружным диаметром устройства. У таких аппаратов усиления кольцевых и продольных сварных швов на внутренней поверхности корпуса должны быть зачищены заподлицо с основным металлом в местах, мешающих установке устройства. При изготовлении аппаратов из двухслойных сталей усиление желательно не снимать, а у деталей внутренних устройств в месте усиления шва предусматривать местную выемку. В тех случаях, когда снятие усиления все же необходимо, должна быть обеспечена коррозионная стойкость корпуса в месте снятого усиления. [c.33]

Стационарный профиль температуры поперек цилиндрической стенки оказывается логарифмическим, а не прямолинейным, как для плоской стенки. Непрямолинейный характер профиля обусловлен тем, что количество теплоты, проходящее через цилиндрическую поверхность произвольного радиуса, записывается, согласно закону теплопроводности (3.1) = -Х сИ/(1г) 2пг 1, Вт. Количество теплоты постоянно при любом текущем значении радиуса г. Отсюда, собственно, и следует, что значение градиента температуры должно быть обратно пропорциональным радиусу (И/ёг 1/г, а не постоянным, как это было при решении задачи о теплопроводности поперек плоской стенки. [c.220]

Когда равновесная зависимость непрямолинейна, нет логических оснований для использования коэффициента массопередачи. В таком случае для определения скорости массопередачи необходимо рассчитывать концентрации на межфазовой поверхности, как было указано выше [см. уравнение (У1-38)]., Невозможно также правильно подсчитать среднее значение т, так как эта величина представляет отношение концентраций, находящихся в равновесии на поверхности раздела фаз, и зависит поэтому от кж/кг. [c.402]

При экспериментальном исследовании сопротивления шара или частицы иной формы надо учитывать осложняющие факторы. Если частица обдувается в аэродинамической трубе, то обтекание может нарушаться держателем, который закрепляет ее в определенном положении. Кроме того, существенна и степень начальной турбулентности обдувающего потока. Так, при больших значениях критерия Re, рассчитанного на диаметр частицы, сильно турбулентный внешний поток может разрушить турбулентный след, образующийся за частицей, и изменить закон ее сопротивления. Незакрепленные и взвешенные в потоке частицы могут вращаться, изменять свою ориентацию по потоку и совершать сложное непрямолинейное движение. Подробный обзор исследований, посвященных влиянию турбулентности набегающего потока, вращения, шероховатости и формы частиц и других факторов на сопротивление, приведен в серии статей Торобина и Говэна [12]. [c.28]

Металл плавится, но не горит. При этом характерного процесса окисления, являющегося главным источником тепла (70%), не получается, Ме1а1ш принудительно удаляется из области разреза. Рез тюлучаегся широким и непрямолинейным, производительность резки чрезвычайно снижается. Такое соотношение температур характерно [c.114]

Зависимость плотнести дистиллированной воды от температуры -непрямолинейная. Она может быть с достаточной точностью выражена следующей эмпирической формулой [c.41]

В со(5ранном цилиндре внутренние поверхности втулок должны быть соосны. Допускаемое отклонение от соосности не более 0,03 мм. К качеству изготовления втулок цилиндра скважинных насосов предъявляются высокие требования. Отклонения формы отверстия втулок по овальности, конусности и непрямолинейности оси не должны превышать 0,03 мм (в пределах допуска на размер отверстия). Для обеспечения герметичности цилиндра торцовое биение втулок относительно оси отверстия не должно превышать 0,02 мм при диаметре отверстия до 55 мм и 0,03 мм при большем диаметре. Шероховатость поверхности отверстия втулок должна быть На — 0,32 мкм. [c.344]

Спектрофотометрическое титрование по способу определения момента эквивалентности сходно с кондуктометрическим и особенно амперометрическим методами, в которых момент эквивалентности определяют также по излому на кривой титрования (как точку пересечения двух прямолинейных ее участков). Отсюда вытекает требование соблюдения закона Бугера — Ламберта — Бера, т. е. прямолинейной зависимости между оптической плотностью титруемого раствора и объемом (или концентрацией) ти-транта. Однако требование соблюдения закона может выполняться не на всех участках кривой титрования. Если вблизи от точки эквивалентности зависимость А от V непрямолинейна, то для определения конечной точки титрования прибе-гают к экстраполяции. [c.57]

Показатели по двум остаткам тддду2оо 90/200 (способ 1а) имеют местное низкое значение, не характерное для всей пылн. Показатели и /г по способу 16 существенно более представительны, чем по способу 1а. Показатели однородности по способу 2а и 26 д< 7д > Пд уд, а также Идд 7д> гпдд уд. Показатель д ,7д может быть применен при характеристике грубой части пыли или п.ри изучении работы сепаратора, но не для вычисления удельной поверхности или коэффициента размолоспособности. При вычислении удельной поверхности пыли хорошие результаты по сравнению с экспе-, риментом дает использование показателей однородности, определенных методом 2в и 2г, но наилучший результат получается при определении показателя по методу 3. Показатели однородности, которые определены по методу 3, позволяют существенно сократить возмущающее действие случайных и закономерных непрямолинейностей зерновых характеристик. [c.33]

Гранулометрические особенности пыли сланцев. Зерновые характеристики распределения массы частиц для пыли эстонских сланцев в интервале частиц от 30 до 300 мкм непрямолинейны как в 1ё-1ё сетке так и в логарифмически-вероятностной сетке. При этом лучшее приближение к прямолинейному графику имеют зерновуе характеристики в логарифмически-вероятностной сетке (табл. 3-2). [c.33]

Перерасход топлива возрастает при затуплении рабочих органов сельскохозяйственных машин (лезвий лемехов, лап культиваторов и др.). Сопротивление агрегатов зависит от впажносги почвы, поэтому работы нужно проводить в установленные агротехнические сроки. Увеличивается расход топлива при работе агрегата на неподготовленных загонах с большими переездами и дгш-тельной холостой работой. При непрямолинейной борозде расход топ.гшва возрастает на 2...3 %. Из-за з величения зремгни, затрачиваемого на повороты, при длине гона 300 м расход топлива ча 15—20 % больше, чем при 1500 м. [c.105]

Метод разделения, рассмотренный выше для случая прямолинейной зависимости 1п К от 1/е, т. е. для случая выполнения уравнений (1—21) и (1—21, а), без труда может быть распространен на непрямолинейные зависимости 1п/С от 1/е. Для систем, характеризующихся зависимостями 1п/С-1/е последнего типа, температурные составляющие энтальпии н энтропии равновесного процесса определяются расчетом, для которого берутся значения констант диссоциации при различных температурах и находимые из изодиэлектрических разрезов а—а, Ъ—Ь, ... (рис. 7,6). [c.19]

Перейдем теперь к рассмотрению другого возможного состояния высокополимеров — жидкокристаллического состояния . Оно характеризуется, как же указывалось, наличием анизотропии (т. е. неэквивалентностью различных расположений соседних молекул при заданном расположении данной молекулы) при постоянстве упоминавшейся ранее фу нкции плотности. При этом мы имеем непрямолинейные цепи, расположенные упорядоченно. Действительно, при очень больших размерах цепных молекул они даже нри переходе к непрямолинейпой форме сохраняют асимметрию (т. е. занимаемый изогнутой молекулой объем не является шаром, что хорошо известно хотя бы из исследований вязкости растворов). Естественно, что взаимодействия между такими большими молекулами будут достаточно велики даже при весьма слабом взаимодействии отдельных звеньев. Следствием этого взаимодействия может явиться ориентировка таких больших изогнутых молекул в некотором общем направлении при полном отсутствии упорядоченного расположения отдельных звеньев (отсутствие упорядоченности звеньев соответствует постоянству функции плотности). Поэтому для высокополимера можно ожидать существования жидкокристаллического состояния в большой области температур. [c.222]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология