Газы коэф расхода

Коэффициенты одновременности работы газовых приборов для сельских населенных пунктов выше, чем для городских, особенно при малом количестве плит. Повышение коэф-фициентов одновременности работы здесь происходит из-за того, что в сельской местности наблюдается повышенный удельный расход газа, так как сельское население, располагая значительно меньшими коммунально-бытовыми и прочими предприятиями, использует газовые плиты не только по их прямому назначению. [c.187]

Инжекционные горелки неполного смешения низкого давления имеют свойство саморегулирования. Например, горелка работает на каком-то давлении газа и подсасывает на 1 м поступающего в нее газа 3 м воздуха, или, как говорят, работает с коэф< -циентом инжекции 3. Если при неизменном положении воздушной заслонки давление газа перед соплом горелки повысится и расход газа увеличится, то количество воздуха, засасываемого в горелку, [c.293]

В характеристике движения газа и жидкости в вертикальной трубе расход энергии газа при заполнении трубы удобнее определять как долю общего расхода энергии расширения газа в данной трубе. Эту долю можно выразить в виде функции коэф- [c.65]

Температура раствора, °С Расход Содержание СО, в газе, объемн. % Степень карбонизации раствора моль со о/МО ль Л ЭА Н, Коэф- фици- ент массо- пере- дачи нм СОо [c.111]

Максимальный выход восстановителей при холодном дутье лежит в области коэф циента расхода воздуха л = 0,39. Нагрев воздуха до 500°С сдвигает область максимума в сторону меньших его расходов ( ы. = 0,34), в результате чего юзнцентрацил восстановите-чьных газов повышается на 2-3 . [c.107]

Теплопередача. Тепловой баланс, выраженный уравнением (15.1), не содержит членов, определяющих размеры градирни. Если рассматривать градирню как совокупность насадок, в которых тепло передается через поверхность водяной пленки, а площадь последней зависит от расходов воды и воздуха и от геометрии насадки, то следует учитывать два способа передачи тепла воздуху обычную теплоотдачу при конвекции и теплоотдачу при испарении. Оказалось, что интенсивность отдачи тепла испарением с поверхности водяной пленки аналогична коэф< )ициенту теплоотдачи конвекцией, так как обе эти величины зависят от ско])ости, с которой происходит перемешивание топкого слоя газа, непосредственно примыкающего к поверхности теплообмена, с основным потоком воздуха, проходящим над этой поверхностью. Экспериментальные данные показывают, что коэффициент теплоотдачи испарением приблизительно равен коэффициенту теплоотдачи конвекцией Н, делеппому на теплоемкость воздуха [3], т. е. что коэффициент теплоотдачи при испарении может быть приблизительно выражен зависимостью К = Ь1ср. [c.297]

Коэф. X возрастает с увеличением К, М и 0, причем прн больших Я (высокая скорость р-ции) и относительно невысоких X, скорость А. перестает зависеть от К н определяется гл. обр. гидродинамич. условиями процесса. Поток в-ва в этом случае м. б. найден по ур-нию У2 = = Р (1 -I- Му )х2,гр. Если X, настолько велика, что р-ция успевает пронти на пов-стн раздела фаз, то скорость А. лимитируется скоростью переноса в газовой фазе. С ростом М увеличивается не только скорость А., но и область значений К, в к-рой М оказывает влияние на скорость переноса. При М > 5К коэф. х К и р , перестает зависеть от гидродинамич. условий. Такой случай соответствует умеренно быстрым и средним скоростям необратимой р-ции при условии, что вторая (последовательная) р-ция, где расходуется абсорбент, если она происходит, протекает мгновенно. Это наблюдается, напр., при взаимод. СО2 с моноэтаноламином. Если же промежут. в-во существует относительно долго, зависимость и от Я проходит через максимум. Достаточно полные данные для расчета мн. пром. процессов отсутствуют, однако теория позволяет во мн. случаях установить качественное и полуколичественное влияние того или иного фактора на скорость поглощения газа. [c.16]

Др. параметры десорбции, в частности число единиц переноса, рассчитывают так же, как при А, Однако коэф. массопередачи могут неск. отличаться от величин, найденных при А., вследствие наличия пузырьков газа (пара), возникающих при кипении жидкости или в результате сброса давления, влияния теплоты конденсации отдувочио-го агента, существенного изменения расходов фаз по высоте аппарата. Скорость хим. А. зависит от скорости прямой р-ции образования соединения между поглощаемым газом и активной частью хемосорбента, а скорость десорбции-от скорости разложения этого соединения и т.п. [c.19]

Св-ва реальных газов при небольших и средних давлениях хорошо описываются вириальным уравнением pVIRT= 1 + B2IV+ +. .., где O3 второй, третий и т.д. вириальные коэф фи ци енты. Для данного в-ва они зависят лишь от т-ры. Вириальное У. с. обосновано теоретически показано, что коэф. j определяется взаимод. пар молекул, j - взаимод. трех частиц и т.д. При больших плотностях в-ва записанное выше разложение по степеням обратного объема расходится, поэтому вириальное ур-ние непригодно для описания жидкостей. Оно служит лишь для [c.39]

В одноступенчатом холодильнике при х = 0,2 и г]т=0,56 эффект охлаждения АГх = 83 К,. В двухступенчатом холодильнике при Х1 = Х2 = 0,2 и 81 = 82=5 коэф-фициент температурной эффективности 11т1 = т1т2 = 0,6- Э( ( ект охлаждения в первой ступени 67 К, во второй 58 К суммарный эффект охлаждения АГх =125 К при ц = .11 Ц2 = 0,04. Таким образом, использование двухступенчатого холодильника позволяет увеличить эффект охлаждения на 42 К, но при этом возрастает расход сжатого газа. Из условия равномерной разбивки степени расширения следует, что эффект охлаждения растет с увеличением числа ступеней расширения газа. На практике редко применяют более двух ступеней расширения из-за конструктивного усложнения холодильника и резкого увеличения расхода сжатого газа. Переход к большим относительным расходам охлажденного потока в ступенях адиабатного вихревого холодильника связан с уменьшением "Пт. Если рассмотренном примере задать х=0,2, то Х1 = Х2 = У0,2 = 0,45 и АГх=103 К будет больше, чем в одноступенчатом холодильнике. При х<0,37 двухступенчатый вихревой холодильник работает эффективнее одноступенчатого. [c.104]

В подав,тяющем большинстве случаев ири ог[1евом обезвреживании в циклонных реакторах отходов, содержащих органические соединения, необходимая полнота их окисления достигается при коэф( )ициеитах расхода воздуха 1,05—1,08 этому соответствует содержание свободного кислорода в сухих отходящих дымовых газах, равное 1 —1,5% (об.). [c.110]

На рис. 13 нанесены кривые изменения температуры в различных слоях плитки, снятые в период времени от зажигания горелки до возникновения проскока. Исследовалась плитка с отверстиями 1,75 мм при расходе природного газа 95 л1ч и коэф-фищ1енте избытка воздуха а = 1,05. Две верхние кривые на- [c.467]

Одной из первых электростанций, на которых стали использовать природный газ для отопления паровых котлов большой производительности, была Киевская ТЭЦ. Здесь была опробована работа паровых котлов производительностью 75/82 т/ч с панельными горелками (см. рис. 8-36), 90—-100 шт. которых устанавливали на один котел. Горелки обеспечивали практически полное сгорание газа ( з = 0,3—0,5%) при нормальном коэф фициенте расхода воздуха в горелках а= 1,10—1,15 и получение паросъемов выше расчетных (до 95 т/ч). При этом видимая длина факела в топке составляла 1—5 м. [c.376]

Опыты с вращающимся факелом. Предварительные опыты, проведенные с ламинарной струей газа, которой было придано вращательное движение тангенциально подачей воздуха в реакционную трубку, сразу же показали, что процесс сажеобразования в таком факеле исключительно устойчив. Значительное увеличение расходов газа и воздуха (при постоянном отношении воздух/газ) приводило лишь к незначительному зд1енению коэф-фиц ента нтенсивности процесса даже переход от ламинарного к турбулентному режиму горения не сопровождался нарушением этого плавного измене н 1я. Газ [c.51]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология