Вихревой эффект охлаждения

Рис. 6. Зависимость вихревого эффекта охлаждения и нагревания Aij от весовой доли холодного воздуха i при разных давлениях по опытным данным

В результате первичной обработки природного и попутного газов наиболее чистый газ получают при его фракционировании методом глубокого охлаждения. Углеводороды и выше можно выделять также абсорбцией высококипящими углеводородами или адсорбцией активированным углем. Однако в процессе абсорбции газ загрязняется парами абсорбента, а технологическое оформление адсорбционных методов, обеспечивающих тонкую очистку, применительно к данной задаче является относительно громоздким. Поэтому из всех возможных случаев очистки природного газа от высших углеводородов ниже будут рассмотрены грубая очистка методом конденсации тяжелых углеводородов с использованием вихревого эффекта и очистка методом каталитического деструктивного гидрирования. [c.104]

Турбулентный теплоперенос энергии в потоке вязкого сжимаемого газа будет иметь место всегда, пока сохраняется градиент статического давления и отличное от адиабатного закона распределение термодинамической температуры. Доказательством несомненности возникновения вихревого эффекта за счет взаимодействия двух противоположных движущихся осевых потоков считается образование нагретого и охлажденного потоков в вихревой трубе при раскручивании периферийным потоком дополнительно вводимого в центр трубы потока со стороны вывода нагретого потока [17, 18]. Однако данный эксперимент, являясь сам по себе доказательством возникновения энергообмена между самостоятельными потоками, еще не подтверждает возникающее температурное разделение при образовании вторичного потока из исходного внешнего. В данной теории явно не учитывается такой важный фактор, как формирование термодинамических параметров исходного потока в каналах сопловых вводов. Как отмечается в работе [10], величина термодинамической температуры поступающего из сопловых вводов в вихревую трубу газа является наиболее важной, так как при прочих равных условиях именно она определяет в конечном счете среднюю термодинамическую температуру в сечении С, а следовательно, и температурный эффект вихревой трубы А1х . Под сечением С имеется в виду сечение соплового ввода Д1х = 1] - 1, где 1 — температура торможения исходного газа, [c.28]

Цикл с вихревым эффектом охлаждения и нагрева. Вихревой эффект температурного разделения газов открыт Ранном сравнительно недавно [16] и подробно изучен в лаборатории холодильных машин Одесского технологического института пищевой и холодильной промышленности. Он позволяет с помощью конструктивно простой вихревой камеры осуществить разделение потока газа на два потока с разными температурами. [c.434]

Физическую сущность процессов вихревого эффекта охлаждения можно представить следующим образом. Поток сжатого воздуха, охлажденный до температуры выходит из сопла, после расширения в нем, с большой скоростью. Если кинетическая энергия потока преобразуется во внешнюю работу, то температура газа после [c.15]

В вихревой трубе обеспечивается эффективное температурное разделение поступающего сжатого газа на охлажденный и нагретый потоки. Данное явление, открытое еще в 1931 г. Жозефом Ранком, до настоящего времени полностью не раскрыто, хотя предложено много гипотез для его объяснения [9, 10, 12-14]. Так, сущность вихревого эффекта пытались объяснить только перестроением в сечении соплового ввода ВТ свободного вихря в вынужденный, под действием сил трения, расширением истекающей струи из соплового ввода в осевую зону и сжатием ее в периферийной зоне ВТ за счет центробежных сил. Наиболее глубокое теоретическое объяснение вихревого эффекта в противоточной трубе, подтверждаемое экспериментами, дано А. П. Меркуловым [9], принявшим за основу гипотезу взаимодействия вихрей Г. Шепера [13] и теоретические предположения Ван Димтера [14] об энергетическом обмене в вихревой трубе за счет турбулентного перемешивания потоков. Многие специалисты по вихревому эффекту у нас в стране считают данную теорию наиболее полной. А. В. Мартынов и В. М. Бродянский [10] дали несколько иное толкование механизма вихревого процесса в трубе. [c.27]

Как следует из данных табл. 1.3 и графика (рис. 1.11), эффект охлаждения потока вихревой трубой с ВЗУ больше в максимальном своем значении при ц = 0,3-0,4 на 23-26% по графику (рис. 1.12) эффект выше на 10%, а удельная холодопроизводительность ее больше на 18% по сравнению с данными для ВТ с ТЗУ. Лучшие показатели можно объяснить тем, что ВЗУ позволяет формировать такую структуру потоков в ВТ, при которой можно снизить отрицательное влияние ряда факторов. Например, за счет создания ВЗУ осевой составляющей скорости истекающей струи и несколько выдвинутой конусной диафрагмы исключается переток газа по плоскости диафрагмы в холодный поток, имеющий место в ВТ с ТЗУ [9]. Особенности структуры потока в ВТ с ВЗУ рассмотрены нами ниже. [c.27]

В первом и втором разделах книги показано решение этих проблем высокоскоростным закручиванием таких потоков с возникновением их температурного разделения на нагретый и охлажденный слои, т, е. вихревого эффекта при наличии определенного запаса давления в газах. Для создания вихревого эффекта в разработанных вихревых аппаратах было предложено более эффективное, более технологичное унифицированное (взаимозаменяемое) в конструктивном отношении винтовое закручивающее устройство (ВЗУ), чем традиционно используемое в вихревых трубах тангенциальное закручивающее устройство (ТЗУ). [c.307]

Исходя из ранее полученных нами результатов исследований структуры закрученных расширяющихся газовых потоков и изменений их термодинамических параметров, можно считать, что процесс конденсации паров происходит и в объёме закрученных струй основного потока и противотока. Наиболее интенсивно процесс конденсации идет в противотоке или холодном потоке. Однако наличие паровой фазы снижает эффект охлаждения, так как при конденсации вьщеляется тепло. Экспериментально было показано, что эффективность вихревых аппаратов снижается и в случаях, когда противоток имеет температуру ниже температуры точки росы или когда превышается теоретически возможное снижение температуры из-за полного фазового перехода паров. Эти данные объяснены особенностями устойчивой структуры закрученных струй, а также наличием в потоках термодинамических температур ниже термодинамической температуры выводимого из аппарата холодного потока. [c.231]

Используя известное выражение 1=СрТ, уравнение материального баланса и пренебрегая изменением удельной теплоемкости Ср газа, можно получить уравнение, связывающее эффекты охлаждения и нагревания газа в вихревой трубе с расходом одного из выходящих потоков [c.6]

На рис. 3 в качестве примера приведены. зависимости Т1т и т1 от ц для вихревой трубы с неохлаждаемой камерой. В настоящее время для лучших аппаратов по эффекту охлаждения Т1т = 0,7 и т] = 0,32. [c.8]

Большой вклад в изучение в СССР вихревого эффекта внес А.П. Меркулов. В предложенной им гипотезе процесса энергетического разделения большое внимание уделено турбулентному энер-гообмену. Энергия турбулентности используется для осуществления работы охлаждения вынужденного вихря, так как за счет радиальной составляющей турбулентной пульсационной скорости элементарные турбулентные моли перемещаются по радиусу в поле высокого радиального градиента статического давления . При адиабатном сжатии или расширении турбулентные моли изменяют свою температуру, соответственно вызывая нафев или охлаждение газа при смешении со своим слоем. Передавая тепло из зоны низкого в зону высокого статического давления, они осуществляют элементарные турбулентные циклы. Охлаждение имеет место только в приосевом потоке, так как в нем и статическая температура, и окружающая скорость падают, обеспечивая снижение полной температуры . Основная доля кинетической энергии исходного потока зафачивается на закрутку вынужденного вихря и дисси-пирует в турбулентность. Энергия на закрутку передается до тех пор, пока не наступит равновесие со свободным вихрем в сопловом сечении . Считается, что формирование центрального потока происходит по всей длине фубы и завершается в сопловом сечении. Учет поля центробежных сил проводится через радиальный фадиент статического давления. Передача кинетической энергии направлена от периферии к оси, и часть ее расходуется на турбулентность. Термодинамическая температура в приосевой области ниже, чем в периферийной области вихревой трубы. [c.23]

Одно из первых исследований работы вихревой трубы на влажном воздухе выполнено В. С. Мартыновским и В. П. Алексеевым. Они предполагали, что при изоэнтропийном расширении влажного воздуха в сопловом вводе эффект охлаждения снижается под действием фазовых переходов, т. е. из-за выпадения конденсата и образования частичек льда в потоке. Вычисленную-с учетом этих факторов температуру на срезе сопла сравнивали с температурой изоэнтропийного расширения воздуха до соответствующего давления. Для проверки предположения был проведен эксперимент на вихревой трубе (0о=16 мм) с двухсопловым тангенциальным входом при диаметре отверстия диафрагмы йк = = 0,51, давлении на входе в трубу Рс=0,9 МПа и температуре 70 = 291 К. Эксперименты проведены на воздухе с абсолютным влагосодержанием 9,8... 14,7 г/м и на предварительно осушенном сжатом воздухе с абсолютным влагосодержанием 1—2 г/м . Расхождения в значениях А7х в двух сериях экспериментов составляли около 10 К, а по расчету даже при рс = 0,18 МПа они должны были составлять 15,5 К. Несовпадение расчетных и опытных результатов позволило сделать вывод о том, что в сопловом вводе водяные пары находятся в переохлажденном состоянии, т. е. конденсация и образование твердой фазы в потоке происходят после выхода воздуха из сопла. [c.66]

В работе [7] рассмотрено также влияние угла конусности камеры энергетического разделения и масштабного фактора на работу охлаждаемой вихревой трубы. Установлено, что оптимальное значение а соответствует полученному для неохлаждаемых вихревых труб. Выявлено уменьшение влияния масштабного фактора. Так, при 6 = 3...6 и ц=1 уменьшение диаметра камеры энергетического разделения До с 0,03 до 0,01 лг привело к снижению эффекта охлаждения соответственно на 0,4—1,5 К. С уменьшением л роль масштабного фактора в охлаждаемых и неохлаждаемых вихревых трубах выравнивается. [c.81]

Для определения области целесообразного использования одно- и двухступенчатых вихревых холодильников рассчитаем эффект охлаждения при начальных условиях Тс = 293 К, рс = 2,5 МПа для двухатомных газов. Результаты расчета приведены на рис. 38. [c.103]

В реально м цикле (/V>0) с ростом холодо- или тепло-производительности повышается температура охлаждаемого потока или снижается температура нагреваемого потока на входе в камеру. В холодильном цикле это влияние с ростом параметра ц возрастает, а при нагреве— снижается. В регенеративном цикле температура сжатого газа повышается с ростом ц, а разность температур уменьшается. Так как наибольший эффект вихревого температурного разделения сжатого газа (разность Т г—Гх), определяющий значения (ДТ х)рег и (ДТ г)рег, достигается при больших ц, то естественно различное влияние, например, недорекуперации в теплообменнике на эффекты охлаждения и подогрева. В режиме подогрева, особенно при высоком заданном значении Тт, подогрев газа происходит в основном в вихревой трубе и роль теплообменника невелика. Наоборот, при охлаждении регенерация холода суш,ественно влияет на эффект охлаждения. В связи с этим необходимо тщательно подходить к выбору теплообменника и устранению потерь холода в окружаюш,ую среду. [c.176]

Углеводородный газ очищают его охлаждением и отделением конденсата. На рис. 76 приведена схема первой в СССР опытной установки, разработанной в МЭИ. Природный газ из скважины проходит сепаратор 1, где отделяются содержащиеся в газе капельная влага и углеводородный конденсат, и поступает д теплообменник 2. Здесь газ охлаждается с выделением конденсирующихся компонентов. Образовавшаяся двухфазная смесь подается в вихревую трубу 3, где происходят два процесса — отделение жидкой фазы и охлаждение части газа в результате вихревого эффекта. При охлаждении газа часть составляющих его компонентов конденсируется. Охлажденный поток из вихревой трубы поступает в сепаратор 4, где отделяется конденсат. Часть очищенного газа из сепаратора 4 возвращается в теплообменник 2 для охлаждения исходной газовой смеси. Нагретый поток из вихревой трубы поступает в теплообменник 5, где охлаждается частью охлажденного газа, выходящего из сепаратора 4. В сепараторе 6 из нагретого потока выделяется жидкая фаза. Очищенный газ из сепаратора 6 полностью или частично выводится из установки, а также может подаваться вместе с охлажден- [c.196]

Вихревой эффект охлаждения. Французский инженер Ранк пред.ложил использовать для охлаждения вихревой эффект с помощью специальной трубы [14—18]. Тангенциально по отношению к внутренней поверхности трубы установлено сонло (рис. 5). Около сопла расположена диаф- [c.19]

Французский инженер Ранк предложил использовать вихревой эффект охлаждения, применив для этого специальную трубу, которую называют именем ее изобретателя или просто вихревой [14, 15, 16]. Устройство вихревой трубы (рис. 5, а) несложно. Труба имеет сопло, расположенное тангенциально по отношению к ее внутренней поверхности. В непосредственной близости от сопла установлена диафрагма с отверстием, концентрическим геометрической оси трубы. По одну сторону от диафрагмы труба имеет свободный выход (холодный конец), а по другую — дроссельный вентиль (горячий конец). Поток сжатого воздуха, предварительно охлажденный водой, поступает к соплу и, проходя через его отверстие, завихряется и приобретает кинетическую энергию (рис. 5, б). Через центральное отверстие диафрагмы выходит охлажденный воздух, а через свободный конец трубы — нагретый (рис. 5, в). Количества вытекающего холодного и горячего воздуха, а следовательно, и температуры потоков регулируются степенью открытия дроссельного вентиля. [c.14]

Ранний отвод жидкой фазы положительно сказывается на температурной эффективности аппарата в целом, т.к. практически полностью исключен процесс многофазового перехода сконденсированного и отсепарированного компонента. Охлаждение самих вихревых труб дает возможность более полного осушествления очистки не только центрального холодного потока, но и периферийного горячего. Оснашение вихревых конденсаторов-сепараторов различными типами ВЗУ позволяет целенаправленно влиять на любые процессы, происходящие в вихревых трубах, т.е. усилить эффект охлаждения холодного потока или достичь максимальной сепарации содержащейся в исходном потоке газа жидкой фазы, повысить эффективность охлаждения горячего потока или сохранить в нем необходимый объем жидкой фазы. [c.194]

Значительное исследование вихревого эффекта выполнено С.Д. Фултоном и Р. Хилшем. В гипотезе Р. Хилша сжатый газ, перемещаясь к оси трубы, расширяется до давления в осевой области. По закону сохранения момента импульса угловая скорость газа увеличивается с уменьшением радиуса. За счет внутреннего трения это приводит к передаче кинетической энергии периферийным слоям, которые нафеваются и выходят через дроссель. Охлажденные при-осевые слои газа выходят через диафрагму. Поток энергии, направленный от оси к периферии, уменьшает энтальпию газа в приосе-вой области и увеличивает ее в периферийной области. [c.18]

Известна термодинамическая модель вихревого эффекта, в которой процесс энергоразделения заменен эквивалентными по конечному результату квазиравновесными политропными процессами, для нафетого и охлажденного потоков. [c.25]

Кроме вихревых холодильников применительно к химической и нефтехимической промышленности известны разработки различных авторов по созданию схем с вихревой трубой для очистки природного газа от тяжелых углеводородов, улавливания паров растворителей методом их конденсации. В этих схемах использовался холод охлажденного потока газа, получаемого в результате дросселирования избыточного давления в вихревых трубах. Подобные схемы были предложены и авторами [14], и даны в фудах Всесоюзных конференций по вихревому эффекту и его применению в технике [Куйбышев — Самара, КуАИ, 1974, 1976, 1981, 1984, 1988, 1993 гг.]. [c.30]

При дальнейгаем увеличении отношения эффект увеличивается несколько медленнее, а при Р1/Р2 > 11—13 и совсем прекращается. Снижение эффекта пропорционально уменьшению абсолютной температуры. Общий эффект охлаждения при расширении газа в вихревой трубе равен сумме эффектов Джоуля — Томсона и Ранка. Максимальный эффект охлаждения наблюдается тогда, когда доля холодного потока х = 0,2—0,3, а максимальная холодонроизводительность — при 1 = 0,5—0,6. Для регулирования соотношения потоков служит вентиль на горячем конце трубы. Холодильный коэффициент полезного действия вихревой трубы нри расширении газа от 5,88-10 до 0,98-10 Па (6 — 1 кгс/см ) в 14 раз выше, чем при дросселировании, но в 3,2 раза ниже, чем в детандере. [c.105]

Вихревой эффект был изучен для воздуха, метана, водорода, аргона, гелия, аммиака, двуокиси углерода, водяного нара и других газов и паров. Установлено, что степень охлаждения газа в вихревой трубе мало зависит от его состава. Ниже приведены примерные значения коэффициентов пересчета а эффекта охлаждения Aixoл = = 1 — хал для различных газов (эффект охлаяодения для метана принят за единицу) [c.105]

В книге изложены принцип действия, методы расчета и коиструи-роваиия вихревых аппаратов, используемых для охлаждения и нагревания газов, сепарации двухфазных сред, разделения газовых смесей и вакуумирования. Даны рекомендации по выбору рациональных размеров вихревых аппаратов и их элементов, изготовлению, испытанию-и эксплуатации вихревых аппаратов, рассмотрены пути совершенствования нх конструкций. Выполнен анализ теплотехнических систем, основанных на использовании вихревого эффекта и применяемых в различных отраслях народного хозяйства. Даны рекомендации по улучшению характеристик этих систем. [c.2]

Эффективны предварительная ранжировка параметров в рамках принятой модели вихревого эффекта и выбор переменных, наиболее существенных для процесса. В работе Б. Н. Калашникова такими переменными приняты расход сжатого газа Ос, момент количества движения потока М, внутренняя, энергия потока Е, расход охлажденного газа Сх, плотность газа перед диафрагмой дг, диаметр вихревой трубы в сопловом сечении /)о, удельные теплоемкости при постоянном давлении Ср и при постоянном объеме с . Из этих восьми переменных составлено четыре независимых безразмерных комплекса [и,= Сх/Сс м = д2ЛГ1/)о/С2с т = ЛГ1/ЛоУ 10с) М = Ср1 Си. [c.20]

Tox)J, здесь Тох и ох — температура и энтальпия газа на выходе из объекта охлаждения АТхв и АГхд— снижение температуры газа за счет вихревого эффекта и эффекта дросселирования. [c.28]

Выше (см. п. 1.3) показано, что при рационально выбранной геометрии вихревой трубы увеличение степени расширения до 16 сопровождается незначительным уменьшением коэффициента температурной эффективности. Возникает вопрос — существует ли предельное значение бпр При современном развитии теории вихревого эффекта ответ на этот вопрос можно получить только после проведения специально организованного эксперимента. Из термодинамики известно если на диафрагме устанавливается критический перепад давлений, то дальнейшее увеличение давления перед соплом не может привести к росту АТх, т. е. при дальнейшем повышении Рс внутренняя степень расширения, достигаемая в камере разделения, остается постоянной. Известно также, что перепад давлений на диафрагме влияет на осевую скорость, а следовательно, и на эффективность процессов в камере разделения. Из сказанного следует, что ограничение степенй) расширения возможно, когда не удается подобрать соотношения размеров, исключающие критический режим течения охлажденного потока. Другой возможной причиной ограничения, е является уменьшение КПД из-за снижения эффективности процесса разделения и увеличения потерь вследствие уменьшения площади проходного сечения сопла. [c.29]

Рассмотрим влияние параметров охлаждающей вс ды на работу вихревого охладителя. Поскольку при вихревом температурном разделении газа температура периферийных слоев вихря превышает температуру исходного сжатого газа, то логичен вывод о возможности охлаждения стенок камеры разделения прн температуре охлаждающей среды выше температуры газа на входе в аппарат. Необходимо определить лишь пределы повышения температуры охлаждающей среды. В работе [7] показано, что при работе вихревой трубы в режиме 1=1 при степени расширения воздуха 8 = 3...6 температура охлаждающей воды не должна превышать Т охл = = (1,22...1,38)Гс (ббльшие значения Т охл соответствуют большим значениям е). Зависимость Гх/7 с=/(Г охл/Гс) линейна во всем исследованном диапазоне изменения 7 "охл/7 с и 8. Иной характер этой зависимости выявлен в работе [15] при рс = 0,58 МПа и д,= 1 с ростом Г охл/Гс скорость уменьшения эффекта охлаждения АГх несколько возрастет. Например, при 7 охл/7 с = = 0,95...1,045 уменьшение АТх при повышении температуры воды на 1 К составляет 0,1К, а при 7 %хл/7 с = = 1,16...1,23—около 0,25 К. Можно предположить, что это различие вызвано разными расходами, охлаждающей воды. В работе [7] нет данных о значении Сохл, но в предыдущей работе этих же авторов указано, что охл =3... 12 л/мин, а в работе [15] приведены значения Сохл = 2,8...3,9 л/мин. Действительно, как следует из работы [15], с ростом Оокл влияние температуры Г охл возрастает. Так, при Оохл = 3 л/мин повышение температуры воды с 276 до 299 К(7 охл/7 с = 0,95...1,08) приводит к уменьшению АГх приблизительно на 3 К, а при Оохл = = 12 л/мин АГх падает почти на 6 К, причем, чем ниже температура охлаждающей воды, тем больше влияние ее, расхода. Например, при Г охл = 293 К уменьшение расхода с 12 до 3 л/мин приводит к падению АГ на 2,5 К, а при Г охл = 27б—на 4 К. Характер зависимостей АГх = /(Г охл, Сохл) позволяет предположить возможность пересечения их графических изображений,. [c.78]

В одноступенчатом холодильнике при х = 0,2 и г]т=0,56 эффект охлаждения АГх = 83 К,. В двухступенчатом холодильнике при Х1 = Х2 = 0,2 и 81 = 82=5 коэф-фициент температурной эффективности 11т1 = т1т2 = 0,6- Э( ( ект охлаждения в первой ступени 67 К, во второй 58 К суммарный эффект охлаждения АГх =125 К при ц = .11 Ц2 = 0,04. Таким образом, использование двухступенчатого холодильника позволяет увеличить эффект охлаждения на 42 К, но при этом возрастает расход сжатого газа. Из условия равномерной разбивки степени расширения следует, что эффект охлаждения растет с увеличением числа ступеней расширения газа. На практике редко применяют более двух ступеней расширения из-за конструктивного усложнения холодильника и резкого увеличения расхода сжатого газа. Переход к большим относительным расходам охлажденного потока в ступенях адиабатного вихревого холодильника связан с уменьшением "Пт. Если рассмотренном примере задать х=0,2, то Х1 = Х2 = У0,2 = 0,45 и АГх=103 К будет больше, чем в одноступенчатом холодильнике. При х<0,37 двухступенчатый вихревой холодильник работает эффективнее одноступенчатого. [c.104]

Из рассмотренного экспериментального материала следует, что в однокомпонентной парожидкостной смеси, если вся вводимая в камеру разделения жидкость испаряется, одновременно снижается температура нагретого и охлажденного потоков. Разность температур потоков практически постоянна, т. е. ввод жидкости практически не изменяет перепад температур, обусловленный вихревым эффектом. В данном случае скрытая теплота парообразования вводимой жидкости затрачивается на снижение температуры газа и в периферийных, и в приосевых слоях камеры разделения. Увеличение расхода жидкости сопровождается снижением температуры охлажденного потока до тех пор, пока в нем нет жидкой фазы, т. е. тот же эффект охлаждения может быть достигнут при меньшем расходе охлаждающей жидкости, если ее подводить в охлажденный поток за диафрагмой. [c.133]

Несмотря на описанные выше факторы, затрудняющие сепарацию пылегазовых смесей, вихревые аппараты с успехом применяют в ряде отраслей народного хозяйства. При, этом часто аппараты сочетают в себе функции сепаратора и вихревого энергоразделителя, что позволяет полезно использовать энергию исходной пылегазовой смеси. Конструктивная схема такого аппарата, примененного для сухой пылеочистки доменного газа, приведена на рис. 66 [8]. Поступающий во входное отверстие улиточного соплового ввода 1 запыленный доменный газ приобретает в камере 2 интенсивное круговое движение. При этом происходят одновременно его температурное разделение под действием вихревого эффекта и очистка приосевых слоев потока от дисперсной фазы. Охлажденный и очищенный от пыли поток отводится через патрубок 8 к потребителю. Периферийные нагретые слои газа направляются через дрос- [c.170]

При расчете вихревых регенеративных холодильнонагревательных установок используют метод последовательных приближений, так как эффект охлаждения ДГх (нагрева АГг) и параметр [х —зависимые переменные. Исходными данными для расчета являются давление Ро и температура Го сжатого газа на входе в установку (см. рис. 67,а, б), температурный уровень охлаждения (нагрева) Гк и тепловая нагрузка термокамеры к. На первом этапе расчета необходимо задаться гидравлическими сопротивлениями по трактам сжатого Дро-с и охлажденного Арт-х газа, недорекуперацией на теплом конце теплообменника АГо.т, теп лоприто ка ми из окружающей среды Риз. При выборе этих величин учитывают требования к габаритно-массовым характеристикам ус- тановки. Чрезмерное снижение гидравлических сопротивлений и [c.183]