Справочник химика 21

Химия и химическая технология

Статьи Рисунки Таблицы О сайте English

Описание равновесий жидкость - пар и жидкость-жидкость

    Описание равновесий жидкость - пар и жидкость-жидкость [c.34]

    При описании равновесий между жидкостью и ассоциированным паром необходимы значения констант ассоциации. Данные [c.194]

    Моделирование статики экстракции состоит из ряда этапов. Первым и наиболее важным этапом является математическое описание равновесия жидкость — жидкость, которое состоит в вы- [c.3]

    Математическое описание равновесия жидкость — жидкость [c.4]


    По-видимому, одним из лучших интерполяционных уравнений для коэффициентов активности, пригодных для описания равновесия жидкость — жидкость, в настоящее время является уравне- [c.5]

    Однако в том случае, когда не учитывается температурная зависимость параметров для описания равновесий жидкость— жидкость—пар, целесообразно использовать один набор параметров. При этом лучшие результаты получаются для параметров,, приведенных в Приложении И, т. е. оцененных на основании данных о равновесии жидкость—пар. [c.262]

    Равновесие между жидкими фазами. Описание равновесия жидкость-жидкость на строгой теоретической основе затрудняется недостаточной разработанностью теории растворов. Известные способы описания равновесия можно разделить на две группы методы описания, основанные на установлении простых эмпирических соотношений между составами равновесных фаз, и полуэмпирические методы, основанные на основных термодинамических условиях равновесия. [c.303]

    В общем случае расчет равновесия жидкость—жидкость—пар состоит в определении составов сосуществующих жидких фаз и паровой фазы, а также температуры кипения по брутто-составу жидкой фазы. Таким образом, неизвестными являются 3/с + 1 переменная, где к — число компонентов. Соответственно описанием системы являются 2к уравнений, вытекающих из равенств [c.309]

    Описание свойств жидкости через уравнение состояния, как это было в случае газов, нецелесообразно. Это уравнение, если бы его удалось выразить единой математической формулой, было бы исключительно громоздким и неудобным для использования настолько сложна структура жидкости. Кроме того, значительное влияние на свойства жидкости оказывают тела, с которыми она контактирует. В связи с этим свойства жидкости принято описывать относительно простыми формулами, содержащими ограниченное число переменных, характеризующих рассматриваемую жидкость во взаимодействии с определенным телом газом, несмешивающейся жидкостью и т. п. Так, зависимость давления жидкости, находящейся в равновесии с собственным паром, от ее температуры описывается графиками или таблицами (см. Приложения 1.2 п 1.3 я //, диагр. 2 и 3). По этим данным можно определять температуру кипения жидкости при заданном давлении и ее испаряемость при данной температуре. [c.32]

    Программа для определения по методу наименьших квадратов коэффициентов уравнения Вильсона для описания равновесия жидкость — пар неидеальных многокомпонентных смесей. Метод Виль-сона [29] в настоящее время достаточно широко используется для описания равновесия жидкость—пар неидеальных многокомпонентных смесей. В литературе имеются даже написанные на языке АЛГОЛ-60 программы для подбора коэффициентов уравнения Вильсона по методу наименьших квадратов и проверки точности полученного уравнения путем сравнения рассчитанных по нему температур кипения многокомпонентной смеси с экспериментальными данными [14]. Эти программы после некоторой модификации и [c.51]


    При нагревании исходной смеси состава x до температуры кипения получим пар, находящийся в равновесии с жидкостью. При конденсации этого пара образуется жидкость (конденсат) состава у = Х2, которая обогащена НК. Нагрев эту жидкость до 2 и сконденсировав образующиеся пары, получим конденсат состава yf = = Хз, причем х > Х2, т. е. жидкость еще больше обогатилась НК. Таким образом можно получить жидкость, практически состоящую из НК. Аналогично можно провести процесс обогащения разделяемой жидкости высококи-пящим компонентом. Описанный процесс в принципе можно осуществить в многоступенчатой установке, каждая ступень которой является аппаратом простой перегонки. Однако так организуют процесс ректификации крайне редко из-за громоздкости и неэкономичности подобной установки. [c.113]

    Трудности метода, однако, постепенно преодолеваются. Он распространяется на системы сложной химической природы, включающие высокополярные, в том числе ассоциирующие вещества [149, 150]. Например, в одной из недавних работ [1501 предложено уравнение состояния (вариант кубического уравнения цепочки ротаторов ), с помощью которого авторы успешно описали равновесия жидкость—пар, жидкость—жидкость, критические и некоторые другие свойства смесей, состоящих из таких полярных веществ, как вода, уксусная кислота, простые и сложные эфиры, спирт, ацетон, ацетонитрил, хлористый водород и др. Для смесей разнообразной природы обнадеживающие результаты дает также уравнение состояния, основанное на дырочной модели (см. разд. IX.5). Учитывая постоянное совершенствование уравнений состояния, описанный выше метод расчета парожидкостного равновесия можно оценить как безусловно перспективный. [c.159]

    При решении задачи расчета состава пара и температуры кипения расслаивающегося раствора заданного брутто-состава при заданном давлении необходим итерационный расчет температуры. Равновесие жидкость—жидкость заметно зависит от температуры, поэтому на каждом итерационном шаге по параметру Т приходится уточнять и расчетные характеристики равновесных жидких фаз. Схема вычислений в целом соответствует описанной ранее схеме для случая двухфазного парожидкостного равновесия. Только при каждом текущем значении Т решается задача расчета не равновесия жидкость—пар, а равновесия жидкость— жидкость—пар — так, как это описано в предыдущем абзаце. Поскольку расчет равновесия между жидкими фазами связан с большим объемом вычислений, в точке начального приближения Т и после первого шага по Т равновесие жидкость—жидкость можно находить с меньшей точностью, чем на последнем итерационном шаге. Решение достигнуто, когда выполняется (VI 1.45) и последующий шаг по Т настолько мал, что не приводит к заметному уточнению равновесия между жидкими фазами. [c.174]

    Приведенный выше способ описания равновесия между жидкостью и идеальным ассоциированным паром не связан с применением коэффициентов фугитивности. В некоторых случаях, однако, введение этих величин целесообразно. Например, при желании проводить расчет в рамках стандартных алгоритмов, использующих формулы (VII.20)—( 11.24). Из определения ( 11.8) и соотношений ( 11.15) и ( 11.88) следует  [c.193]

    Определенные трудности возникают с предсказанием равновесий жидкость — жидкость по данным о взаимной растворимости Компонентов, а также с одновременным представлением данных о равновесии жидкость — пар, жидкость — жидкость и теплотах смешения. Для удовлетворительного количественного описания [c.209]

    Уравнение было испытано на расслаивающихся растворах полимеров и дало удовлетворительные результаты. Применение уравнения Хейла для описания равновесия жидкость — жидкость органических соединений испытывалось в меньшей мере, однако имеются рекомендации по применению его для этой цели 11]. [c.5]

    Определение констант уравнения NRTL [1] по данным пар-жидкость не всегда обеспечивает удовлетворительную точность описания равновесия жидкость — жидкость, что отмечено Мертлом [c.16]

    На основе описания равновесия-жидкость-жидкость уравнением NRTL рассмотрены два варианта расчета составов фаз. Первый вариант заключается в определении состава равновесной фазы при задании состава другой фазы. Второй вариант эквивалентен расчету одноступенчатой экстракции. Расчет в обоих вариантах выполняется с использованием итерационного метода уточнения коэффициентов распределения и составов фаз по соответствующим программам, приведенным в тексте статьи. Программы представлены на АЛГОЛ—60. Имеются указания по работе с ними и примеры расчета. [c.182]

    Для целей моделирования процесса экстракции рассмотрен алгоритм, расчета неполной и полной колонн с использованием модифицированного релаксационного метода и описанием равновесия жидкость-жидкость уравнением NRTL. Подробно рассмотрен способ задания начального приближения по количеству и составу потоков на тарелках. Основой метода является расчет одноступенчатой экстракции от тарелки к тарелке. С целью упрощения алгоритма в качестве начального приближения назначаются коэффициенты распределения, которые уточняются при счете от тарелки к тарелке и от цикла к циклу путем расчета их согласно уравнению. [c.183]


    Большое внимание уделялось выяснению возможностей метода UNIFA при описании равновесий жидкость—жидкость и жидкость—жидкость—пар в разнообразных системах с ограниченной взаимной растворимостью компонентов при использовании обш их параметров модели (см. Приложение II) [297, 301, 306, 317]. [c.256]

    Поскольку попытки описания равновесий жидкость—жидкость с помощью принятых параметров модели UNIFA Приложение II) оказались не слишком успешными, были проведены специальные оценки энергетических параметров модели, которые предназначены непосредственно для расчета равновесий жидкость— жидкость [297, 3011. Для получения новых параметров использованы экспериментальные данные о растворимости в бинарных и трехкомпонентных системах, содержащиеся в банке данных [319.  [c.259]

    С целью одновременного описания равновесий жидкость—пар, жидкость—жидкость и энтальпий смешения была предложена модель SUPERFA [303, 305]. В основе этой модели лежит модель UNIFA , в которую внесены следующие изменения  [c.263]

    Определение параметров. При описании равновесий жидкость — жидкость в многокомпонентных системах в качестве уравнений общего характера можно рассматривать только уравнения Цубоки — Катаямы — Вильсона, поскольку лишь в них непосредственно используют данные о равновесии двухкомпонентных систем. Хотя в уравнение NRTL для трехкомпонентной [c.379]

    Данное обстоятельство обусловило значительно большее распространение второй группы методов. Ранее уже было рассмотрено составление описания равновесия жидкость - жидкость с использованием данных методов (см. 6.2). Здесь мы остановимся лишь на некоторыхособенностях описания экстракционного равновесия. [c.303]

    Уравнение UNIQUA при описании равновесия жидкость-жидкость дает лучшие результаты, чем уравнение NRTL. [c.157]

    Если для описания равновесия жидкость—жидкость в тройной системе используется уравнение НРТЛ, то оно будет иметь девять настраиваемых параметров бинарного взаимодействия, в то время как уравнение ЮНИКВАК — только шесть. В настоящее время для получения необходимых значений параметров пытаются использовать данные только по тройным системам, что является, однако, опасной затеей, поскольку невозможно в результате получить набор всеобъемлющих параметров. В этом контексте слово всеобъемлющие означает то, что с помощью таких параметров могут быть описаны также данные по равновесию для пар компонентов. Хайдемайн и др. [37] показали что, если наборы параметров определены без должной тщатёльности, то расчетные результаты могут оказаться необычными и странными. Хотя в этой области еще и не накоплено достаточного опыта, однако все указывает на то, что всегда лучше для определения параметров бинарного взаимодействия использовать бинарные данные. Поскольку часто оказывается, что наборы параметров бинарного, взаимодействия не могут быть определены единственным образом, То следует для отбора лучшего комплекта из ряда таковых использовать данные по тройным или еще [c.335]

    Определение констант уравнения NRTL [11 по данным пар-жидкость не всегда обеспечивает удовлетворительную точность описания равновесия жидкость — жидкость, что отмечено Мертлом 2] на примере системы вода—этанол—этилацетат, и требует трудоемкого исследования равновесия пар — жидкость при постоянной температуре. В, связи с этими обстоятельствами было предложено для установления констант использовать опытные данные равновесия жидкость — жидкость [3, 4]. [c.16]

    В работе представлен обзор методов математического описания равновесия жидкость-жидкость с применением уравнений для коэффициентов активности, основанных на локальных концентрациях, расчета равновесных составов фаз и экстракционных колонн. Сделано заключение, что описание равновесия уравнениями NRTL, Хейла обеспечивает достаточную для практических целей точность расчета экстракции. Подтверждена практическая целесообразность применения итерационного метода расчета равновесия жидкость-жидкость с назначенными приближенными значениями коэффициентов распределения и процесса э кстракции модифицированным релаксационным методом. Обсу кдаются также задачи исследований, направленных на расширение практического использования рассмотренного подхода к моделированию процесса экстракции. [c.182]

    Полиномиальные уравнения для коэффициентов активности Маргулеса, Скетчарда-Хамера, Ван-Лаара, Редлиха-Кистера и обобщающее их уравнение Вооля подробно рассмотрены в монографиях [1, 2]. Они использовались преимущественно при описании равновесия пар — жидкость и в настоящее время практически не применяются из-за недостаточной точности и необходимости применения констант, определяемых из тройных систем. [c.4]

    Зависимость коэффициентов активности от состава жидкости в последние годы принято описывать уравнением Вильсона [3] или его модификациями [4], Хейла 5], ЫКТЬ [6] и некоторыми другими [7—10]. Несмотря на высокую точность описания равновесия пар—жидкость, уравнение Вильсона оказалось неприемлемым для расслаивающихся жидкостей. Причина этого состоит в том, что оно получено для атермических растворов, в которых теплота смещения равна нулю. В результате значительные отклонения от идеальности в расслаивающихся жидких системах не соответствуют модели растворов, описываемой уравнением Вильсона. [c.4]

    В расслаивающихся жидких смесях, т.е. при трехфазном равновесии жидкость - жидкость - пар, могут существовать т. наз. гетероазеотропы (псевдоазеотропы). В этих случаях составы равновесных паровых фаз (с,, j на рис. 2) лежат внутри интервала концентраций равновесных жидких фаз (aibi, 12 2 на рис. 2). При перегонке двухфазной жидкой смеси любого состава конденсат будет иметь постоянную концентрацию до тех пор, пока в кубе сохраняются обе жидкие фазы. Т-ра кипения такой смеси при этом ниже т-р кипения чистых компонентов. Полная аналогия с описанными вьпие истинными A. ., или гомо-азеотропами, наблюдается лишь при равенстве общего состава двухфазной жидкой смеси составу равновесного с ней пара. При повышении т-ры линия составов паровой фазы (линия L) пересекает пограничную кривую равновесия жидкость-жидкость (точка L) тогда вместо гете-роазеотропов в системе появятся гомоазеотропы (линия LM). [c.46]

    По качеству описания равновесий жидкость — пар и жидкость — жидкость модель UNIQUA в среднем соответствует модели NRTL, но содержит, в расчете на пару компонентов, на один оцениваемый параметр меньше. Последнее важно при расчете параметров для бинарных систем с малой взаимной растворимостью компонентов, когда для обоснованного расчета трех параметров данных недостаточно, а также в любом другом случае очень ограниченной экспериментальной информации о системе. Ценное свойство модели — учет в явной форме комбинаторного вклада в что позволяет применить модель к растворам полимеров. [c.206]


Смотреть страницы где упоминается термин Описание равновесий жидкость - пар и жидкость-жидкость: [c.5]    [c.254]    [c.5]    [c.6]    [c.183]    [c.118]    [c.154]    [c.6]    [c.102]    [c.45]    [c.461]   
Смотреть главы в:

Математическое моделирование основных химико-технологических процессов. Ч.1 -> Описание равновесий жидкость - пар и жидкость-жидкость




ПОИСК





Смотрите так же термины и статьи:

Равновесие жидкость пар



© 2024 chem21.info Реклама на сайте