Реакторы с отражателем

Глава S РЕАКТОРЫ с ОТРАЖАТЕЛЕМ [c.299]

Расчет сферического реактора с отражателем в односкоростной модели может быть проведен также с помощью альбедо. Обозначим альбедо а для сферического слоя отражателя, причем а равно доле полного числа падающих на отражатель нейтронов, отраженных обратно в активную зону. Это число есть функция внутреннего и внешнего радиусов слоя (ЙJ и / ), а также сечений поглощения (односкоростных) и транспортной длины в веществе слоя. В общем случае альбедо а зависит также от углового распределения падающих на отражатель нейтронов. [c.306]

Теперь применим условия непрерывности потоков на границе раздела для получения соотношения между постоянными и 6 и условия критичности для реактора с отражателем на торцах. Они имеют вид [c.310]

Определим множитель в этом уравнении как долю нейтронов, рожденных в реакторе с большими энергиями, которые не захватились в процессе замедления до тепловых. Множитель характеризует долю нейтронов, избежавших утечки из реактора. Для реактора с отражателем эти величины не могут быть вычислены из соотношений, полученных выше для голых систем, так как необходимо учесть поглощающие и замедляющие свойства отражателя и активной зоны. [c.313]

Допустим, что уравнение (8.55) применимо для реактора с отражателем при условии, что величины р и могут быть вычислены с помощью другой, еще не определенной процедуры. Это соотношение можно затем использовать при получении выра кения для коэффициента размножения. Как [c.313]

Рис. 8.24. Лапласиан в зависимости от коэффициен-та размножения прямоугольного реактора с отражателем только на одной паре поверхностей.

В случае плоской и сферической геометрий нетрудно показать симметрию ядра К в односкоростном приближении как для реактора без отражателя, так и для реактора с отражателем. Например, замечаем, что в уравнении (5.229) ф+(г 4)=ф ( а ). [c.352]

Г. Многоскоростное приближение для случая постоянных сеченнй. Относительно систем, изучаемых в этом параграфе независимо от того, рассматривается ли реактор с отражателем или без него, предполагается, что все сечения в активной зоне (н отражателе) не зависят от энергии. Изучение же реактора в более общих предположениях, допускающих изменение сечений с энергией и замедляющие отражатели, проведено в следующих параграфах. [c.356]

Реактор с отражателем без замедления в отражателе. Как и в предыдущем случае, предполагается, что все сечения в активной зоне и в отражателе не зависят от энергии, хотя спектры г Е) и /г( Е ) и вводятся в рассмотрение. В активной зоне все сечення - Е , и Ее " —в общем отлич-нь[ от пуля. В отра жателе же отличны от нуля сеченпя и 2 , а [c.359]

МНОГОГРУППОВЫЕ РАСЧЕТЫ ДЛЯ РЕАКТОРОВ С ОТРАЖАТЕЛЕМ [c.376]

Показать, что когда козффициент пропускания а-> 1, критическое уравнение для этой системы сводится к обычному односкоростному уравнению для реактора с отражателем. Получить выражение для к (а) и вычислить [c.399]

Вывести совокупность условий критичности для сферического реактора с отражателем, который обладает следующими свойствами [c.399]

Уравнения (9.43) и (9.44) приводят к условию критичности того же типа, что и уравнение (8.6) для сферического реактора с отражателем [c.408]

Чтобы, насколько это возможно, освободиться от громоздких математических преобразований, остановим свой выбор на реакторе наиболее простой конструкции, а именно, на голом цилиндрическом реакторе. Однако необходимо отметить, что применимость полученных результатов необязательно ограничивается этой частной конструкцией. Для реактора иной формы можно подобрать эквивалентный цилиндрический реактор без отражателя с помощью соответствующих лапласианов. Так, еслп реактор имеет отражатель, его можно заменить соответствующим реактором, введя экстраполированные добавки для соответствующих поверхностей. Однако необходимо проявлять определенную осторожность при выборе эквивалентного реактора, если регулирующие стержни расположены вблизи границы активной зоны и отражателя. В этом случае можно занизить эффективность регулирующего стержня, так как в действительном реакторе с отражателем регулирующие стержни могут находиться в существенно больших тепловых истоках, чем в модели реактора без отражателя (см. рис. 8.23). [c.533]

Для реакторов с отражателями (кривая 6) и реакторов прямоугольной формы (кривая 7) моделирование удельной мощности имеет те же закономерности, что и для цилиндрических реакторов без турбулизирующих устройств. [c.78]

Вычисление температурного коэффициента для гомогенного реактора без отражателя — задача сравнительно простая, которая во многих случаях разрешима аналитическими методами. Но для более сложных систем, таких, как гетеронные реакторы и реакторы с отражателями, дело обстоит не так. Для этих систем оказываются более эффективными численные методы, а изменения коэффициента размножения определяются при помощи ряда вычислений к для достаточно малых изменений, зависящих от температуры параметров системы. [c.218]

Если бы реактор не имел отражателя, можно было бы воспользоваться непосредственно равенством (6.80) для определения критической концентрации топлива. Поскольку в данном случае есть отражатель, необходимо видоизменить это соотношение, чтобы учесть влияние отражателя. В гл. 1 было показано, что назначение отражателя состоит в том, чтобы уменьшить утечку нейтронов из активной зоны и, следовательно, понизить критическую концентрацию топлива в системе. Ясно, что, если отражатель совсем не принимать во внимание, оценка критической концентрации топлива может оказаться слишком завышенной. Нужно попытаться произвести более точные вычисления. Для этого можно воспользоваться эквивалентным реактором без отражателя. Определим размеры цилиндрического реактора без отражателя, который становится критическим при той же концентрации топлива, как и действительный реактор с отражателем. Понятно, что эта эквивалентная система без отражателя должна иметь в точности такую же геометрию тепловыделяющих элементов и такое же распределение нетопливных компонентов, как и реальная система. Если бы удалось как-то оценить размеры системы без отрая ателя, то можно было бы воспользоваться равенствами (5.204) и (6.80) для вычисления критической концентрации. Соответствующий метод — метод эффективной добавки — рассмотрен в общей теории многозонных реакторов (гл. 8). Этот метод позволяет оценить увеличение размеров при переходе от системы с отражателем к системе без отражателя при условии, что обе системы критичны прп одной и той же концентрации топлива. [c.229]

Физически двугрупновая модель предполагает, что поведение быстрых нейтронов в реакторе с отражателем может быть описано с помощью одного диффузионного уравнения (в каждой области) при подобранных должным образом поперечных сечениях быстрых нейтронов. Тепловые нейтроны объединяются во вторую группу обычным способом. Таким образом, в случае применения указанной модели к многозонному реактору вводятся два дифференциальных уравнения для каждой области одно — для описания тепловой группы и другое — для описания быстрой группы. Решения этих уравнений в каждой области сшиваются с соответствующими решениями в прилегающих областях с подходящими граничными условиями для каждой группы с учетом требований, налагаемых на решения в центре и на внешней границе реактора. Интенсивность источников тепловых нейтронов в каждой группе пропорциональна потоку быстрых нейтронов, а в областях, содержащих делящееся вещество, интенсивность источников группы быстрых нейтронов пропорциональна тепловому потоку. При проведении последующего решения основное внимание будет уделено аналитической постановке вопроса и решению в частном случае двузонного реактора с внешней неразмножающей областью. Методы, развитые в данном случае, легко обобщаются (в принципе) на более общие ситуации. [c.330]

Это выражение можно рассматривать как условие критичности для реактора с отражателем в двугрунповом приближении, поскольку оно содержит групповые константы и размеры реактора. Как обычно, приведенное выражение позволяет при заданной концентрации горючего найти размеры активной зоны и наоборот. [c.336]

Метод не свободен от некоторых недостатков. Хотя было показано [63], что применение разработанной модели к реактору без отражателя и к реактору с незамедляющим отражателем базируется на серьезной теоретической основе, имеются некоторые сомнения относительно пригодности этой модели для расчета реактора с замедляющим отражателем. В этой части изложения мы целиком следуем работе Фейнмана и Уэлтона [64]. Необходимо также упомянуть, что результаты, полученные для реактора с замедляющим отражателем, применимы только к сферически симметричной геометрии. Далее, применение этой расчетной схемы лимитируется требованием, чтобы отражатель имел бесконечную толщину. Хотя реактор с отражателем конечной толщины также можно рассчитывать ио этой методике, по схема вычислений сильно усложняется и тем самым теряется основное преимущество этого метода. [c.348]

Дву группа вое приближение для реактора с замедляющим отражателем. Самой общей из рассматривавшихся до сих нор задач был расчет реактора с отражателем в многоскоростном приближении, причем предполагалось, что сечения зависят от энергии, а и отраи ателе отсутствует замедление. Сначала был рассмотрен во всех деталях общий подход к решению как этой, так и более простых задач. Затем было показано, как, взяв различные приближенные вырая ения для плотности удалений, можио получить из этих общих результатов соответствующие частные системы уравнений, позволяющие решить задачу до конца. В заключение были показаны упрощения, которые можно сделать в двугрупповом приблшкении для случая реактора без отражателя. [c.369]

Теперь рассмотрим применение системы уравнений (8.371) к реактору с отражателем, причем предположим, что все сечения и копстаптыуже выбраны. Для двузонного реактора каждому интервалу по летаргии соответствует система из двух дифференциальных уравнений одного для активной зоны и одного для отражателя. Система граничных условий выбирается, например, по аналогии с совокупностью граничных условий для односкоростного приближения. Таким образом, если фР (г) и ф1 ) соответственно потоки в активной зоне и в отражателе, можно записать систему граничных условий в виде [c.382]

Решить одпоскоростное критическое уравнение для сферического реактора с отражателем, который состоит из следующих частей 1) гомогенной активной зоны радиусом а 2) отражателя в виде сферической оболочки толщиной Ь — а, свойства которого в общем отличны от свойств активной зоны 3) бесконечно тонкого сферического слоя из поглощающего материала на поверхности раздела активной зоны и отражателя этот поглотитель обладает тем свойством, что он пропускает только часть а всех нейтронов, падающих на одну или другую из его сторон. [c.399]

Сэф можно определить соответствующие размеры систем в форме шара, цилиндра, пластины и др. Для этого необходимо знание длины экстраполяции А,, которая означает для реактора без отражателя расстояние от границы размножающей зоны до поверхности, где обращается в нуль экстраполированная плотность потока нейтронов. Для реактора с отражателем эквивалентом длины экстраполяции является эффективная добавка 8, которая складывается из длршы экстраполяции А, и экономии отражателя А [c.230]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология