Коррозия сталей типа

Давыдов С.Н., Абдуллин И.Г., Гареев А.Г. Механохимическая коррозия стали типа 18-10 с учетом процессов релаксации напряжений и блуждающих токов// Наукоемкие технологии машиностроения. - Уф а Гилем, 2000.-с.25-36. [c.302]

Процесс коррозии нержавеющих сталей еще более сложен. Скорость общей коррозии стали типа 18-8 в азотной кислоте весьма мала и не ею определяется срок службы, скажем, химического аппарата. Для этих сталей наиболее существенным является электрохимическое поведение таких структурных составляющих, как карбиды хрома, по отношению к твердому раствору железо — хром, которое приводит к так называемой межкристаллитной коррозии. [c.83]

В соляной кислоте при концентрации до 30 % и температуре до 80 °С скорость коррозии сталей типа антихлор [c.490]

При применении мышьяка, который так часто содержится в технической серной кислоте, достаточно концентраций порядка 1% мышьяковой кислоты, чтобы коррозия стали типа 18-8 з кипящих растворах 10%-ной серной кислоты была сведена почти к нулю. Для сталей типа 18-8 с добавками молибдена или молибдена и меди достаточно еще меньших концентраций. [c.176]

Азотная кислота также является замедлителем коррозии, вызванной действием серной кислоты, причем, чем последняя более концентрирована, тем меньше требуется азотной кислоты. Так, например, для того чтобы воспрепятствовать коррозии стали типа 18-8 в 60%-ной серной кислоте при 50° С, достаточно присутствия 2% азотной кислоты. Впрочем, действие последней изменяется в зависимости от состояния поверхности стали и от характера термической обработки, которой она была подвергнута. Содержание в стали молибдена даже в небольшом количестве, например 0,3%, значительно повышает стойкость к коррозии. [c.176]

Скорость коррозии стали типа 18-8 при гидроочистке как бензина, так и дизельного топлива устанавливается по рис. 5.24, б. Для стали с 11—13% Сг эту характеристику умножают на 6,0. [c.170]

Скорость коррозии стали типа кролой (до 0,18% С, 2-2,75% Сг, 0,9-1,4% Мо) в кипящем гликольаминовом растворе [6] [c.302]

Скорость коррозии стали типа 18-8 в кипящей 65%-ной НЫОз при различном содержании в стали углерода, азота, марганца и кремния [13] [c.75]

Скорость коррозии стали типа 18-8 в кипящей 65%-ной Н Оз при различном содержании хрома и никеля [13] [c.76]

Чувствительность к перегреву и склонность к межкристаллитной коррозии сталей типа 18-8 при выполнении сварки требуют соблюдения следующих режимов [c.89]

Таким образом, при отпуске стали при данной температуре через некоторый промежуток времени появляется обедненная хромом зона и сталь приобретает склонность к межкристаллитной коррозии, а при достаточно большой продолжительности отпуска склонность стали к межкристаллитной коррозии понижается. На рис. 38 приведена зависимость склонности к межкристаллитной коррозии стали типа 18-8 от температуры и времени нагрева. [c.101]

Кип. н рость коррозии стали типа Х17 в 85%-ной кислоте при 20 °С <0,1 мм год при температуре кипения 1 мм]год [c.683]

Примечания. I Скорость коррозии сталей типа Х13 и Х17 в 10%-ной кислоте—0,96 мм/год, в 15 -ной—2.9 мм/год, в более концентрированной кислоте они нестойки. [c.285]

Из данных, приведенных на рис. 9, следует что концентрация ионов водорода оказывает слабое влияние в азотной кислоте на коррозию стали типа 18 Сг-10 Ni. В восстановительных кислотах (например, растворах серной кислоты) наблюдается однозначное влияние концентрации ионов водорода на коррозию коррозионно-стойких сталей с ростом концентрации ионов водорода скорость коррозии стали увеличивается. [c.20]

Рис. 43. Зависимость скорости межкристаллитной коррозии стали типа Х25 с 0,005% С в кипящей В5%-ной НМОз от температуры нагрева и способа охлаждения [69]

Примечания. Скорость коррозии сталей типа Х13 и Х17 в 10%-ной шслоте—0,96 мм/год, в 15к-ной—2,9 мм/год, в более концентрированной нслоте сии нестойки- [c.285]

Низкоуглеродистые стали. Скорость атмосферной коррозии низкоуглеродистых сталей слабо зависит от их состава и определяется главным образом температурно-влажностными и аэрохимическими характеристиками атмосферы. Диапазон изменения скорости коррозии стали (типа СтЗ) лежит в интервале трех порядков величины (от 5 г/ (м -год) в районе Билибино (СССР) до 5710 г/(м2-год) в районе Панамского канала). Поэтому, за исключением арктических и сухих тропических районов, конструкции из низкоуглеро- дистых сталей необходимо защищать от атмосферной коррозии, [c.90]

Имеются данные о повышении стойкости против МКК при испытании по методу АМУ, ГОСТ 6032—84 холоднокатаных труб из стали 12Х18Н10Т после обжатий на 30—70 % [1.39] и об уменьшении скорости коррозии стали типа Х18Н9 в 65 %-ной НЫОз при предварительной деформации с обжатием на 20 % [1.40]. [c.66]

Вторая гипотеза —водородная — основана на том, что потенциал коррозии стали типа Х18Н9 в горячих концентрированных растворах щелочи расположен в области интенсивного выделения водорода. Гипотеза водородного охрупчивания — одна из основных при объяснении щелочного КР углеродистых и низколегированных сталей, однако применительно к аустенитным сталям встречает трудности, связанные с высокой пластичностью аустенита, высокой растворимостью в нем водорода и малой скоростью его диффузии. [c.127]

Из других летучих органических ингибиторов, имеющих широкое практическое применение, можно назвать смеси бен-зотриазола с веществами окислительного характера (нитрометаном, нитронафталином, динитрофенолом, ж-нитробензойной кислотой). В эти смеси иногда вводят триэтиламин для создания щелочной реакции среды. В качестве растворителей обычно используются ацетон или диметилфталат. Такого рода ингибирующие смеси, особенно смесь бензотриазола с нитрометаном и триэтиламином в массовом соотношении 1 0,3 0,3, эффективно защищают от коррозии стали типа 08 кп, серый чугун, медь и ее сплавы, латунь Л62, оцинкованное железо, свинец [94]. [c.171]

Примечания. 1 Скорость коррозии сталей типа Х13 и Х17 в 10 й-ной кислоте—0,96 мм/год, в 15и-ной—2,9 мм/год, в более концентрироаа-нной кислоте они нестойки. [c.285]

Катодная защита дает очень хорошие результаты. Раньше уже было показано, что появление трещин в результате коррозии стали типа 18-8 в растворах, содержащих 10% хлористого натрия и перекись водорода, может быть отсрочено до бесконечности путем спаривания образцов со слегка анодным металлом [24]. Для растворов с 42% хлористого магния (в горячем состоянии) Гоар [32] нашел, что пропускание тока плотностью 30 ца/сж через стали марки 18-8 прочностью 34 кг1мм удлиняет инкубационный период, продолжительность которого составляет около 90 мин., до 96 час. и, возможно, до неопределенно долгого времени. Необходимая плотность тока будет зависеть от приложенной нагрузки. Весьма примечательно, что уже образовавшаяся трещина может быть остановлена путем применения катодной защиты. [c.175]

Один из существенных недостатков хромоникелевых сталей типа Х18Н9 — склонность к межкристаллитной коррозии, возникающая после нагрева при 500—850°. Существует ряд теорий, объясняющих появление в этих сталях склонности к межкристаллитному разрушению. Наиболее общепринятой и хорошо объясняющей большинство опытных данных при коррозии стали типа Х18Н9 является теория обеднения пограничных участков твердого раствора хромом вследствие выделения по границам зерен при 500—850° карбидов, богатых хромом, типа (СгРе)гзСб. Причиной обеднения служит более высокая скорость диффузии углерода, чем хрома, вследствие чего в образовании карбидов участвует почти весь углерод сплава, а хром — только находящийся у границ зерен, где преимущественно идет образование карбидов. [c.117]

Высокая коррозионная стойкость нержавеющих сталей в среде окислов азота при высоких температурах и давлениях подтверждена опытом эксплуатации ряда установок и стендов. Так, установки для проведения коррозионных испытаний в статических условиях, изготовленные из стали Х18Н10Т, проработали при температурах до 600° С и давлении до 50 ат в течение ряда лет без заметных изменений и продолжают работать в настоящее время. Установка по исследованию коррозионной стойкости в условиях потока работает в среде окислов азота при 500°С и давлении до 28 ат в течение 5000 ч. Следует, однако, иметь в виду, что скорость коррозии сталей типа Х18Н10Т может существенно (в 10—50 раз) возрасти в тех частях установки, где протекает процесс испарения при 80—150° С и соответствующем давлении. Причиной этого является местное резкое концентрирование технологических примесей (НМОз) вблизи границы раздела фаз. Это может привести к появлению значительного количества осадков и к забивке трубчатки теплообменников. Необходимым условием высокой коррозионной стойкости испарителей и конденсаторов является высокая чистота четырехокиси азота. [c.221]

Скорость коррозии стали типа Х18Н9МЗ в серной кислоте при 40° С [33] [c.33]

Скорость коррозии стали типа Х18Н9 в уксусной кислоте с примесью хлоридов натрия [34] [c.49]

По данным ", в 25— 100%-ных растворах скорость коррозии стали типа Х18Н9Т <0,5 мм1год при температурах выше 60 °С сталь неприменима [c.673]

Стойкость зависит от содержания хрома. Скорость коррозии стали типа Х17 в 25 и 45%-ной кислоте при 20 °С <0,1 мм1год при температуре кипения — 1—3 мм год [c.680]

Обычно коррозия стали типа Ауез1а при 180—200° С и 50— 60%-ном избытке МНз составляла 0,97—1,05 г м -ч), что указывало на удовлетворительную стойкость металла в условиях синтеза. [c.296]

Более глубокое изучение воздействия различных сульфидов на коррозию стали типа Avesta 832Т показало (табл. 54), что коррозия усиливается в присутствии сульфидных и сульфитных соединений серы. [c.297]

Рис. 230. Влияние перекиси водорода на скорость коррозии стали типа 0Х17Н16МЗТ.

Рис. 70. Влияние содержания ниобия на увеличение инкубационного периода появления склонности к межкристаллитной коррозии сталей типа 07Х17Г9Н9Б [73]. Содержание ниобия, % 1 — 0,79 2 — 0,90 3 — 0,98 4 — 1,33.

Рис. 20. Скорость коррозии стали типа 18 Сг—10 Ni с различным содержанием кремния в растворах а — кипящей 32 /о-ной HNOj б — кипящей 65%-НОЙ HNO3 -Н 4- 1 г/л КгСггО,

Рис. 44. Зависимость скорости межкристаллитной коррозии стали типа Х25 с 0,005% С в кипящей 65%-ной HNO3 от температуры и времени отжига [69]

Одним из важных вопросов при исследовании нержавеющей стали марки Х18Н10Т является ее межкристаллитная коррозия. Этому вопросу посвящено немало работ. О причинах межкристаллитной коррозии выдвинуто несколько теорий, найдены некоторые пути устранения этого явления. Однако до настоящего времени нет еще полных данных, раскрывающих природу межкристаллитной коррозии сталей типа Х18Н10 и, в частности, стали марки Х18Н10Т. [c.41]

Склонность к межкристаллитной коррозии сталей типа Х18Н10 обычно вызвана выделением карбидов хрома на границах зерен, но карбиды не всегда выделяются только по границам зерен. С увеличением времени выдержки стали в зоне опасных температур степень склонности к межкристаллитной коррозии растет затем карбиды начинают выделяться и внутри зерен, и вскоре склонность к межкристаллитной коррозии начинает уменьшаться, а затем и вовсе исчезает. Даже после ликвидации склонности к межкристаллитной коррозии карбиды хрома продолжают выделяться внутри зерен, что приводит к тем же электрохимическим эффектам, что и выделение на границах, только в первом случае нет цепочки карбидов, а во втором — такая цепочка может быть. Но на потен-циостатических кривых топология выделения карбидов не учитывается, поэтому следует ожидать, что у стали, в которой склонность к межкристаллитной коррозии в результате более длительной выдержки в опасной зоне температур уже ликвидировалась, анодная потенциостатическая кривая качественно должна иметь такой же характер, как и у стали, склонной к межкристаллитной коррозии. [c.42]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология