Ниобий, влияние его содержания

Влияние содержания кислорода на температуру плавления ниобия [521]. [c.536]

Влияние содержания кислорода на электросопротивление ниобия [308] [c.542]

Влияние содержания кислорода на механические свойства ниобия [308, 303] [c.548]

Влияние отжига ниобия на содержание в нем газов и его твердость [305] [c.551]

Влияние содержания легирующих элементов на механические свойства и электросопротивление ниобия при комнатной температуре 308] [c.561]

Зависимость теплоемкости карбидов ниобия от содержания углерода достаточно сложна. В первом приближении теплоемкость карбидов линейно убывает с понижением содержания в них углерода. Однако влияние последнего с ростом температуры уменьшается, и при 1500° К различия молекулярных теплоемкостей МЬС с предельными содержаниями углерода не превышают 4—5%. [c.48]

Рис. 33. Влияние содержания легирующих элементов на относительную скорость окисления ниобия на воздухе при 800—1050° С (F — отношение скорости окисления сплава к скорости окисления ниобия)

Рис. 35. Влияние содержания ниобия на относительную скорость окисления вольфрама на воздухе при 1090 и 1260° С ( —отношение скорости окисления сплава к скорости окисления вольфрама)

Тантал остается в водной фазе, а ниобий переходит в органическую фазу. Большое влияние на распределение металлов между двумя фазами имеет присутствие железа, которое заметно передвигает равновесие в сторону большей растворимости тантала в водной фазе. Равновесные концентрации обоих металлов, практически свободных от железа (Ре<0,1%) и содержащих железо в количестве, равном содержанию обоих металлов, даны на диаграммах рис. 6-52. [c.453]

Для определения влияния других элементов, образующих трех-и четырехкомпонентные системы, было исследовано смачивание твердых молибдена и ниобия сплавами на основе алюминия с различным содержанием кремния, титана и хрома. Двойным дуговым переплавом было получено десять сплавов, данные химического анализа которых показали наличие 0—12,30% титана, 0,42— 9,46% кремния и 2,28—9,88% хрома. Температуры, при которых краевые углы смачивания расплавами молибдена и ниобия равны 45 , 15° и 0°, приведены в таблице. [c.57]

На определенном расстоянии по обе стороны сварного шва находятся области, нагревающиеся до критических температур. Здесь по границам зерен пересыщенного аустенита выделяются карбиды, богатые хромом. В результате того что устойчивость по границам зерен уменьшается, в агрессивных средах идет межкристаллитная коррозия. Образование карбидов зависит не только от температуры, но и от продолжительности ее воздействия. Влияние этих факторов определяется химическим составом основного материала и его структурой. Для сварки непригодны стали, при нагревании которых в области критических температур по границам зерен образуется карбид хрома. Поэтому для изготовления сварных конструкций широко применяются стали, стабилизованные титаном, ниобием или танталом, а также стали с низким содержанием углерода, при сварке которых не выделяются карбиды. В большинстве случаев их использования межкристаллитная коррозия в зонах, расположенных на определенном расстоянии от сварного шва, не наблюдается. [c.100]

Из табл. 17.2 видно, что с введением в хромоникелевые стали небольших добавок ниобия и титана существенно повышается скорость переноса масс этих сталей. В этом же направлении, но в меньшей степени влияет добавка алюминия. По результатам опытов были получены эмпирические уравнения, приближенно описывающие влияние различных легирующих компонентов на скорость переноса масс. Коррозионная стойкость сталей снижается при увеличении содержания никеля, при введении ниобия и титана благоприятное влияние оказывают добавки молибдена, кремния, алюминия. [c.262]

Оптимальной кислотностью образования комплексного соединения является 1—2 М по серной кис-ло те. Окрашенные ионы Ре (П1) при их высоких содержаниях мешают определению титана. Для устранения влияния железа применяют фосфорную кислоту, которая связывает железо в бесцветный комплекс [Ре(Р04)2 Фосфорная кислота ослабляет окраску также и комплексного соединения титана в связи с образованием бесцветного комплексного аниона, поэтому кислоту вводят в стандартные растворы. К другим элементам, мешающим определению титана окраской собственных ионов или образующим с пероксидом водорода окрашенные соединения, относятся никель (П), хром (III), ванадий (V), молибден (VI), ниобий (V). [c.121]

Определение содержания циркония в сплавах ниобия основано на том, что в 0,2 М серной кислоте комплексон III полностью разрушает окрашенный комплекс циркония с ксиленоловым оранжевым и не оказывает влияния на окраску комплекса ниобия с этим реагентом. Определению циркония не, мешают также Мо (VI), W (VI), А1, РЗЭ, и (VI) и Fe (по 50 мкг). [c.140]

В присутствии ниобия и железа результаты оказываются слегка завышенными, необходимо вводить поправку. Молибден даже в небольших количествах мешает анализу и должен быть отделен. Медь, алюминий и никель при содержании каждого из этих элементов до 5%, ванадий — до 0,5% и вольфрам — до 0,2% не оказывают заметного влияния на определение 2—7% тантала. Цирконий также не-мешает анализу, но титан в количествах, превышающих 0,01 %, влияет на результаты анализа. [c.151]

Изучено также влияние концентрации карбонитридообразующих элементов титана и ниобия при низком содержании углерода (до 0,006 %) и азота (до 0,004 %), а также при содержании углерода (0,07 - 0,106 %) и азота (0,01 - 0,018 %) В случае низкого содержания углерода и азота и концентрации 0,075 - 0,13 % Ti язв не обнаружено. При ко щентрациях 0,16 и 0,3 % Ti после 96 ч испытания имелись единичные наросты темно-коричневого цвета, плотно сцепленные с металлом. В течение 984 ч они очень мало увеличивались в размерах. Микроанализ показал, что развитие таких наростов блокирует толстый слой окиси алюминия. Ниобий при содержании 0,38 и 0,80 % ускоряет процесс язвообразования. После 96 ч испытания на нагревателях из сплава с ниобием были обнаружены крупные язвы, которые значительно утонили сечение проволоки. Образование язв на проволоке из сплава с 0,38 % ниобия наблюдали даже в случае внешнего нагрева. [c.98]

Устранение влияния ниобия. Если содержание ниобия в анализируемой пробе превышает допустимые пределы, влияние его на результат определения тантала устраняют промыванием бензольного экстракта. Для этого экстракт после расслаивания жидкостей переносят, возможно более полно, при помощи нинетки с грушей в цилиндр с притертой пробкой, в который предварительно, налито [c.334]

Рис. 70. Влияние содержания ниобия на увеличение инкубационного периода появления склонности к межкристаллитной коррозии сталей типа 07Х17Г9Н9Б [73]. Содержание ниобия, % 1 — 0,79 2 — 0,90 3 — 0,98 4 — 1,33.

Рис. 1. Влияние содержания бериллия и ниобия на критическую толщину окисной пленки циркония а —разрез Ве ЫЬ = 3 1 бразрез Ве КЬ - 1 1 в — разрез Ве Nb = -1 3 — вода-пар (350—400° С) 2 — воздух (650°)

Как уже указывалось, для анализа смесей, содержаш их тантал в пределах от 5 до 99% (соответственно ниобия — от 95 до 1%) применяют искровой способ возбуждения спектров. Чувствительность определения в искре превышает приведенные пределы (5% для тантала и 1% для ниобия), но при меньших содержаниях тантала и ниобия часто наблюдаются систематические ошибки, обусловленные влиянием третьих элементов, занижаюш,их результаты. Так, например, наличие небольших количеств титана (десятые доли процента) снижает результат определения тантала по искровым спектрам в два и более раза. При высоких содержаниях тантала и ниобия влияния других примесей не обнаружено. [c.68]

Ниобий используется в виде порошка, жести, проволоки и т. д. Металлический ниобий применяется в радиотехнике при изготовлении электронных ламп — из него готовят нити накала, электроды в электролитических выпрямителях и т. д. Большое значение он имеет в сплавах. Карбиды ниобия совместно с карбидами Та, Ш или Мо используются для изготовления твердых режущих сплавов. Ниобий оказывает на вязкость стали большее влияние, чем V, Ш, Сг и Мо полагают, что в быстрорежущих сталях 6—12% ЫЬ могут заменить 12—20% . По данным Беккета и Френкса, ниобий в хромистой самозакаливающейся стали переводит углерод в твердый раствор и тем самым способствует получению стали в виде тонких, мягких и легко поддающихся горячей обработке листов. Ниобий в стали с большим содержанием хрома уменьшает время отжига, необходимое для улучшения пластических свойств стали. Добавка ниобия к хромистым сталям с содержанием хрома меньше 12% увеличивает их коррозионную устойчивость даже при высоких температурах, так как углерод лучше соединяется с ниобием и тем самым способствует образованию пассивированного хрома. Ниобий вводится в стали в виде феррониобия после раскисления перед отливкой детали. До использования ниобия в кораблестроении цельносварные корпуса морских судов не могли считаться прочными, так как сварные швы подвергались сильной коррозии в морской воде. Присадка к сварочному железу небольших количеств ниобия защитила сварные швы от коррозии и способствовала созданию цельносварных морских судов. [c.307]

При изучении влияния алюминия на стойкость стали к водородному охрупчиванию [7] было показано, что при легировании стали марки 05ХГМ алюминием в количествах 0,05 и 0,07 % повысилась стойкость стали к СКР по сравнению к исходному составу соответственно в 2 раза (время до растрескивания 45 ч) и в 10 раз (время До растрескивания 220 ч) (рис. И). Однако последующее увеличение содержания алюминия до 0,1 % привело к резкому уменьшению стойкости против СКР до значения, характерного для стали без добавления алюминия (время до растрескивания 25 ч). Оптимальное содержание ниобия равно 0,08 % (см. рис. 11). Титан не оказывает существенного влияния на повышение стойкости к СКР. [c.37]

Сказанное вьше это лишь перечисление возможных объяснений влияния легирующих элементов иа коррозионную стойкость ниобия, которые в какой-то степени можно распространить и на сплавы других тз оплав-ких металлов. Как и другие тугоплавкие металлы, ниобий и его сплавы при работе в кислотах наводороживаются и охрупчиваются. Насьшхение ниобия водородом до 0,02—0,03% приводит к полной потере пластичности. Вторая фаза - гидриды - обнаруживается при большем содержании водорода (при 0,08%). Легирование ниобия различными элементами может изменить указанные значения и тем самым уменьшить степень его водородного охрупчивания. [c.74]

Влияние концентрации растворенного кислорода на коррозию образцов из 181 металла и сплава в морской воде было исследовано в экспериментах, проведенных Строительной лабораторией ВМС США [132]. Был проведен линейный регрессионный анализ данных, полученных при экспозиции 12-мес на глубинах 1,5 760 и 1830 м (содержание кислорода 5,75, 0,4 и 1,35 мг/кг соответственно). Линейное возрастание скорости коррозии при повышении концентрации кислорода в морской воде наблюдалось для следующих металлов углеродистые и низколегированные стали, чугун, медные сплавы (за исключением Мунц-металла и марганцовистой латуни марки А), нержавеющая сталь 410, сплавы N1—200, Моннель 400, Инконель 600, Инконель. 750, №—ЗОМо—2Ре и свинец. Скорости коррозии многих других сплавов возрастали с температурой, но зависимость не была линейной. Многие сплавы не подвергались коррозии в течение года ни в одной из испытывавшихся партий образцов. К таким металлам относятся кремнистые чугуны, некоторые нержавеющие стали серии 18Сг—8М , некоторые сплавы систем N1—Сг—Ре и N1—Сг—Мо, титановые сплавы, ниобий и тантал. [c.176]

Отрицательное влияние углерода на склонность к я.к. бьшо установлено при исследовании, конструкционной стали Х13ЮС в области температур до 1000°С [ 54 — 56] и объяснено окислением железохромистых карбидов (Ре, Сг)7Сз. В работе бьшо предложено два пути для исключения я.к. Первый состоит в понижении содержания углерода до значений меньших или весьма близких к его предельной растворимости в хромистом феррите при комнатной температуре. Этот путь трудно осуществим при массовом производстве сплавов. Второй путь состоит в том, чтобы легировать сталь элементами, образующими термодинамически стабильные и труднорастворимые карбиды в количествах, исключающих выделения карбидов хрома с железом. В качестве таких элементов бьши использованы титан и ниобий. Можно рассчитать минимально необходи- [c.95]

Ниобиевые сплавы с содержанием 0,05—10% Re анализируют фотометрически по реакции с тиомочевиной с точностью 0,1—0,5%. Ниобий маскируют оксалатом влияние молибдена устраняют введением известных количеств его в раствор сравнения. Сплав растворяют двумя способами в концентрированной серной кислоте (при добавлении 2—3 г KHSO4) и в смеси фтористоводородной и азотной кислот (5 1). В последнем случае HF и HNO3 удаляют выпариванием с серной кислотой. Остаток растворяют в 4%-ном растворе оксалата аммония [160]. Второй вариант разложения с последующим определением рения по роданидной реакции с экстракцией роданидного комплекса п эфир применен в работах [269, 410]. [c.257]

Железо (111) также образует окрашенное соединение с роданидами, однако в условиях определения ниобия Fe (III) восстанавливают с помощью Sn . Тантал образует бесцветный роданидный комплекс Нг [ТаО (S N)a], ири высоких содержаниях этот элемент иреиятствует развитию окраски ниобиевого комплекса. Титан образует окрашенное соединение с роданид-ионом Нг [TiO (S N) 4], интенсивность окраски которого во много раз слабее интенсивности окраски ниобиевого комплекса. В присутствии высоких содержаний титана его влияние уменьшают снижением концентрации роданид-ионов до 0,3 М (против 0,9 М). [c.150]

Свариваемость легированных сталей зависит от содержания и концентрации легирующих компонентов. О влиянии кремния и марганца было сказано выше. Хром при содержании его в стали до 0,9% не оказывает влияния на качество сварки, при повышении его содержания хром образует оксиды хрома С2О3, которые резко повышают твердость стали. Никель не снижает качества сварных швов. Молибден при сварке ухудшает качество сварного шва, легко выгорает, способствует образованию трещин. Ванадий ухудшает свариваемость, так как способствует образованию закалочных структур в металле шва и околошовной зоны. Легко выгорает и окисляется. Вольфрам в процессе сварки может легко окисляться и выгорать. Титан и ниобий способствуют карбидообразованию и поэтому препятствуют образованию карбидов хрома. Ниобий способствует образованию горячих трещин. [c.393]

Определению 0,5—3% ниобия не меш ает присутствие до 1% хрома, кобальта, меди, марганца, никеля и тантала. Влияние образую-ш.нхся пероксидных комплексов молибдена, титана, вольфрама и ванадия на оптическую плотность раствора незнаиительно при условии, что содержание этих элементов не превышает соответственно 0,1 0,5 0,2э и 0,02%. [c.145]

В зависимости от состава исходных продуктов в процесс вносятся некоторые изменения (рис. 13), которые обеспечивают высокое извлечение тантала и ниобия в кондиционную продукцию. Наибольшее влияние на извлечение и состав химических концентратов оказывают примеси титана, железа, марганца и фосфора. Так как процесс является кислотным, кремний, содержание которого в танталовых концентратах строго лимитируется, полностью Остается в бтвальиом осадке. [c.135]

Опыты разложения проб концентрата проводились в следующих условиях. Навеска концентрата, измельченного до размера 0.074 мм (90%), помещалась в полиэтиленовую флягу, куда приливалось заданное количество раствора плавиковой кислоты, и подвергалась взбалтыванию. При изучении влияния температуры на степень выщелачивания перемешивание реакционной смеси осуществлялось в полиэтиленовом термостатированном сосуде с мешалкой из тефлона. По окончании опытов пульпа подвергалась фильтрации, а нерастворимый остаток на фильтре отмывался от фтористых солей и избытка кислоты до значения pH 7 (для фильтрата). Сухие твердые остатки анализировались на содержание в них 2г02 и КЬаОв. Зависимость извлечения ниобия [c.116]

М по Н2804 и 0,1 М по Н2С2О4. Для экстракции использовали 0,1 М раствор БФГА в бензоле. По литературным сведениям, из сильнокислых сред бензольным раствором БФГА экстрагируются КЬ, Ъх, Н , Т1 (IV), Та, 8Ь (III), Зн (II) и 8н (IV). Нами установлено, что при экстракции протактиния с БФГА из растворов 3,5 М серной кислоты протактиний извлекается полностью в присутствии больших количеств алюминия, железа, тория, урана, висмута, олова, титана (III), редкоземельных элементов и др. Перечисленные элементы не экстрагируются в этих условиях. В присутствии весовых количеств Мо(У1), КЬ, У(У), Т1(1У) и ЗЬ(1П) экстракция протактиния сильно ухудшается. Применение щавелевой кислоты в этом случае также полезно для ослабления влияния этих элементов на экстракцию протактиния и подавления извлечения ниобия и циркония. Следует отметить, что вводимые количества щавелевой кислоты должны быть близки по стехиометрии к содержанию циркония и ниобия, так как большой избыток Н2С2О4 снижает экстракцию протактиния. Причем снижение степени извлечения протактиния находится в линейной зависимости от концентрации щавелевой кислоты. Как оказалось, после введения щавелевой кислоты в растворы, содержащие цирконий, в процессе встряхивания в водной фазе выпадает осадок. В состав этого осадка, кроме БФГА и циркония, по-видимому, входит и щавелевая кислота. [c.67]

Осадок сплавляют с пиросульфатом калия, пЯав растворяют в 2%-ном растворе щавелевой кислоты и полученный раствор разбавляют до 80 мл,. Вводят 10 мл 6%-ного водного раствора хромотропОвой кислоты, разбавляют до 100 мл и определяют светопоглощение в фотоколориметре, пользуясь соответствующим светофильтром (470 ммк) и применяя раствор одних реактивов в качестве нулевого раствора. Содержанием титана вычисляют по калибровочной кривой, построенной по растворам, содержащим определенные количества титана. Олово (II), железо (III), уранил и нитраты мешают определению. Цирконий, молибден, ниобий и тантал пе оказывают влияния на реакцию. В соответствующих условиях реакцию с хромотроповой кислотой можно использовать для определения титана в простых и легированных сталях [c.659]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология