Коррозия углеродистых и низколегированных сталей

Коррозия углеродистой и низколегированной стали в различных водных средах [9] [c.52]

Атмосферная коррозия. Механизм коррозии углеродистых и низколегированных сталей вначале характеризуется следующими реакциями [c.21]

Коррозия углеродистых и низколегированных сталей [c.178]

В табл. 2.7 представлены сведения о коррозии углеродистых и низколегированных сталей в различных водных средах. [c.55]

Рис. 9.4. Зависимость скорости коррозии углеродистой и низколегированных сталей в N264 от температуры (Р == 20 ат).

Изучая коррозию углеродистых и низколегированных сталей в керосине (топливо Т-1) в процессе его хранения (при 20°), мы обнаружили, что введение в керосин небольших добавок (0,05—0,1%) сульфированной стеариновой кислоты, хлорированного каучука, хлорированного парафина, В-наф-тола, й- и р-нафтиламина, дифениламина и других веществ позволяет задержать и даже предотвратить коррозию указанных металлов . Опыты с углеводородными растворами масляной кислоты, в которые были помещены стальные образцы, показали, что в присутствии некоторых из перечисленных веществ (хлорированный парафин, хлорированный каучук) коррозия стали замедляется . По-видимому, эти вещества в углеводородных средах и тормозят окисление углеводородов кислородом воздуха, и замедляют коррозию стали образующимися кислотами. [c.171]

Если газовой средой являются продукты горения топлива, то газовая коррозия углеродистых и низколегированных сталей тем сильнее, чем выше коэффициент расхода воздуха, с которым сжигается топливо (рис. 87). Присутствие в газовой среде SOa значительно увеличивает коррозию углеродистых сталей (рис. 88). [c.128]

Повышение содержания в газовой среде окиси углерода СО сильно понижает скорость коррозии углеродистых и низколегированных сталей (рис. 89), однако при большом количестве СО в газовой фазе может произойти науглероживание поверхности стали. [c.129]

В условиях работы реакторного блока возможна водородная коррозия углеродистых и низколегированных сталей (см. гл. 10). Причиной является то, что при эксплуатации аппаратов температура их стенок превышает уровень, безопасный в отношении водородной коррозии. [c.189]

Скорость коррозии углеродистых и низколегированных сталей в условиях получения этилмеркаптана колеблется в пределах от 0,1 до 0,Ъмм год- По ГОСТ 5272—50, эти стали относятся к группе относительно стойких материалов. Однако опыт эксплуатации толстостенной аппаратуры и трубопроводов из углеродистых и низколегированных сталей на действующем производстве этилмеркаптана показал, что аппаратура и особенно трубопроводы подвергаются интенсивной коррозии, часто со сквозными разрушениями, в связи с чем требуются остановки для ремонта или замены аппаратуры. [c.96]

Скорость коррозии углеродистой и низколегированных сталей при воздействии сероводорода увеличивается с повышением его концентрации и температуры [1—3]. До 260 °С сероводородная среда оказывает слабое действие на сталь, при 260—540°С скорость коррозии достигает максимума. Легирование стали хромом и молибденом повышает ее стойкость в этой среде. [c.153]

Закономерности роста скорости коррозий углеродистых и низколегированных сталей, алюминиевых сплавов в потоке растворов электролитов идентичны. Однако, как средняя кср), так и максимальная ( тах) скорости коррозии сталей (рис. 7, а) ниже, чем у алюминиевых сплавов (рис. 7, б). Резко возрастает коррозионный износ алюминиевых сплавов при контакте их с более благородными металлами (рис. 7, в). [c.35]

Температура испытаний устанавливается в зависимости от класса стали и условий ее эксплуатации. Газовая коррозия углеродистых и низколегированных сталей обычно исследуется при температурах 300—600°, средне- и высоколегированных сталей — при 600—1100°. [c.134]

Если газовой средой являются продукты горения топлива, то газовая коррозия углеродистых и низколегированных сталей тем сильнее, чем выше коэффициент расхода воздуха, с которым сжигается топливо (рис. 20). [c.52]

Ингибитор коррозии углеродистой и низколегированной стали в керосине (топливо Т-1) [218, 221]. В концентрации 0,05—0,1% применяется при хранении керосина. [c.18]

Ингибитор к f лoтнoй кор розии К Ш-3 получен путем упаривания надсмоль-ных вод коксохимического производства, в которых содержатся в небольшой концентрации ингибиторы коррозии - роданид аммония, производные пиридина, хинолина и др. Концентрирование приводит к накоплению этих веществ в остатке в количестве, достаточном для обеспечения значительного торможения коррозии углеродистых и низколегированных сталей в растворах кислот. [c.31]

Скорости коррозии углеродистых и низколегированных сталей, а также чугунов в морской воде отличаются незначительно. Скорость коррозии углеродистой и низколегированном стали в морской воде при полном погружении и длительных испыганиях колеблется в пределах 0,08-0,12 мм/год, и максимальный глубинный показатель для стали без окалины составляет 0,3—0.4 мм/год. Уже после годичной выдержки достигается достаточно постоянное во времени значение скорости коррозии. Введение легирующих элеменюв. ю 5 % в сталь мало влияет на скорость коррозии. Исключение лреД 1авляет хром, начиная от 5 % хрома сильно растет местная коррозия стали. Легирование стали одной медью в условиях морской коррозии в отличие от атмосферной коррозии не дает положительных результатов. [c.19]

Исследованиями влияния анионного состава сероводородсодержащих водных растворов на коррозию углеродистой и низколегированной стали в присутствии ингибитора И-1-А установлено, что при концентрации ингибитора до 5 мг/л в воде и в 1 н. водных растворах Na l и Na SO , насыщенных сероводородом, скорость коррозии практически не зависит от состава растворов. При больших концентрациях ингибитора (500 мг/л) скорость коррозии в насыщенных сероводородом 1н. растворе NaQ выше, чем в воде и в 1н. растворе NaiS04, при этом эффективность защитного действия ингибитора остается высокой и находится на уровне 92-98 %. [c.159]

Присутствие оксидов серы в продуктах сгорания вызывает увеличение скорости коррозии металлов. Однако влияние ЗОа и ЗОз практически не проявляется при больших избытках кислорода. Незначительно влияют оксиды серы на коррозию и при относительно умеренных температурах. При температуре до 540 °С скорость коррозии сталей в оксиде серы(1У), которого значительно больше содержится в дымовых газах, чем оксида серы(У1), практически такая же, как в воздухе и кислороде. При более высокой температуре скорость коррозии в ЗОа тем больше, чем выше температура (рис. 12.1). При 760 °С скорость коррозии углеродистых и низколегированных сталей в оксиде серы(1У) примерно в два раза выше, чем в воздухе. Скорость коррозии сталей в оксиде серы(У1) существенно больше, чем в оксиде серы(1У). Например, при 800 °С наблюдалось увеличение скорости коррозии в 50з, по сравнению с 50а, примерно в три раза для аустенитных сталей типа Х18Н8, низколегированной стали и хрома. [c.221]

В глубоководных экспериментах, проведенных в Тихом океане к западу от Порт-Хьюнема (Калифорния, США), скорости коррозии углеродистой и низколегированных сталей (составы см. в табл. 14) составили от 13 до 51 мкм/год (табл. 15). Это меньше, чем можно было бы получить в поверхностных водах при той же продолжительности испытаний. На рис. 32 для сравнения показаны данные, полученные в разных местах. Можно полагать, что кривая, описывающая коррозию углеродистой стали в верхних слоях воды у острова Харбор (Сев. Каролина, [c.55]

Селективному вытравливанию подвержены сплавы на основе меди — хорошо известное явление, называемое обесцинкованием латуней. При селективном вытравливании интерметаллида РезА1 из алюминиевой бронзы на ее поверхности образуются ярко выраженные разрушения типа коррозионных язв. Частными случаями структурно-избирательного растворения является развитие МКК нержавеющих сталей в сильноокислительных средах, когда преимущественному растворению подвергаются выделяющиеся на границах зерен карбидные фазы, зарождение питтингов вследствие преимущественного растворения включений сульфида марганца, развитие язвенной коррозии углеродистых и низколегированных сталей, спровоцированное выделением в их структуре включений сульфида кальция. [c.134]

Добавление к прямогонному керосину (Т-1) небольших добавок (0,05—1%) некоторых тиохлор- и аминопроизводных углеводорода жирного и ароматического рядов замедляло коррозию (углеродистых и низколегированных сталей и магния) в несколько раз [40]. [c.317]

Как видно из приводимых данных, коррозионная стойкость стали в этих условиях зависит от содержания СОг. Если содержание СОг в смеси окиси этилена с аммиаком не превышает 0,15%, стали Ст. 3 и 2X13 при 20°С являются коррозионностойкими. Увеличение содержания СОг в исходной смеси приводит к возрастанию скорости коррозии углеродистых и низколегированных сталей. Так, в аммиачной воде при содержании СОг около 10% стали типа 2X13, 10Х13НБА нестойки. На образцах этих сталей обнаружены точечные поражения. [c.53]

Применяемый в процессе синтеза 22% раствор гидросульфида натрия содержит около 3 вес.% МагЗ, 4 вес.% ЫагСОз и до 0,4 вес. % хлор-иона. Наиболее интенсивная коррозия углеродистых и низколегированных сталей наблюдается в паровой фазе. На поверхности металла образуется плотный черный слой сульфидов железа. Коррозия стали неравномерная, появляются отдельные раковины и углубления. Срок эксплуатации емкостей для хранения гидросульфида натрия не превышает 8 лет при толщине стенки Ъ мм. Поверхность емкостей, мерников и трубопроводов, проработавших в контакте с гидросульфидом натрия около 60 месяцев, покрывается обильным осадком сульфидов железа, который попадает во всю последующую аппаратуру. Поэтому, если последняя будет выполнена из легированных сталей, то емкости для исходного гидросульфида также должны быть выполнены из более коррозионностойких материалов. Для этой цели целесообразно использовать [c.96]

Потенциал коррозии углеродистых и низколегированных сталей устанавливается в природных средах в области от -0,3 до -0,7 В относительно нормального водородного электрода. В контакте с цинковыми, цинк-алюми-ниевыми (5... 15 % А1), А12пПК (55... 80 % А1) ПК или протекторными контактными накладками на защищаемой области стали устанавливается более отрицательный потенциал, что обеспечивает катодную электрохимическую защиту [2]. При этом, не будет переза-щиты (возможной при традиционной катодной защите с внешними источниками тока) и при эффективных протекторах практически исключается язвенная и точечная коррозия. [c.22]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология