Пропускная способность массообменного аппарата

Пропускная способность массообменного аппарата в целом М/А легко получается из уже найденных (при решении задач эксплуатации) выражений для потока вешества М. Запишем пропускные способности (например, на языке фазы х ) для различных случаев применительно к переносу вешества из фазы х в фазу у". [c.825]

Пропускная способность массообменного аппарата [c.825]

Актуальность темы. Одним из основных и широко распространенных процессов химической технологии, в частности производстве хлорорганических продуктов, являются процессы массообмена между газовой и жидкой фазами, реализуемых в колонных аппаратах, оборудованных контактными устройствами, работоспособными в конкретных эксплуатационных условиях (обеспечивающих эффективный массообмен при высокой пропускной способности, низком гидравлическом сопротивлении и минимальной склонности к забивке загрязнениями, присутствующими в реальных технологических средах). [c.3]

Цель работы. Разработка конструкции регулярных насадок, отвечающих всем требованиям к данному типу контактных устройств высокие эффективность и пропускная способность, низкое гидравлическое сопротивление при пониженной склонности к забивке технологическими отложениями и разработка метода расчета колонных аппаратов с уголковой насадкой. В соответствии с указанной целью в работе решались следующие задачи разработка конструкции регулярных уголковых насадок исследование их гидродинамических и массообменных характеристик разработка метода расчета колонного аппарата с уголковой насадкой и проведение промышленных испытаний. [c.3]

Диспергирование в системах жидкость—жидкость, газ-жидкость применяется для создания развитых межфазных поверхностей Р, обеспечивающих высокую интенсивность тепло- и массообменных процессов. В этом случае в пропускной способности кР поверхностной стадии процесса переноса прежде всего существенно увеличивается Р кроме того, диспергирование часто сопровождается также повыщением коэффициента тепло-или массопередачи к. Для указанных выше дисперсных систем размер капель (пузырьков), их распределение по размерам и межфазная поверхность являются важными технологическими факторами при организации процессов переноса и расчете тепло- и массообменных аппаратов. [c.461]

Таким образом, проведенное исследование подтверждает, что массообменный эффект термической ректификации является суммирующим результатом адиабатического массообмена и эффекта, вызываемого многократными актами испарения — конденсации. Отсюда следует, что при увеличении пропускной способности аппаратов за счет увеличения размеров, приводящего к возрастанию гидравлического диаметра течения паровой фазы, удельная эффективность аппаратов, работающих по данному принципу, снижается. [c.146]

Считаем необходимым обратить внимание НИИхиммаша на подбор для колец Рашига материалов, более стойких в агрессивных средах и облегчающих вес насадки на разработку и внедрение новых профилей колец, позволяющих увеличить пропускную способность аппаратов и массообменные коэффициенты на проведение работ по созданию колонного аппарата для высоких плотностей орошения, позволяющего изменять диапазон нагрузок в максимально широких пределах. [c.21]

К конструкциям массообменных аппаратов предъявляются следующие основные требования дешевизна, простота в обслуживании, высокая производительность, максимально развитая поверхность контакта между фазами и эффективность передачи массы вещества из одной фазы в другую, устойчивость режима в широком диапазоне нагрузок, максимальная пропускная способность по паровой (газовой) и жидкой фазе, минимальное гидравлическое сопротивление, прочность конструкции и долговечность. [c.112]

Перемешивающие устройства (насадки), применяемые в массообменных аппаратах, должны обеспечивать высокую эффективность массообмена,, при большой пропускной способности, а также быть простыми в изготовлении и монтаже, надежными в эксплуатации. [c.32]

При оптимизации конструкции контактных устройств массообменных аппаратов особого внимания заслуживает выбор достаточно обоснованного параметра оптимизации. Если для форсунки таким параметром может быть коэффициент равномерности или коэ ициент расхода, для прямоточного контактного устройства — скорость газа, при которой сохранялся бы какой-то допустимый, заданный унос газом жидкости, для барботажных тарелок, кроме клапанных, — экстремальное значение коэффициента полезного действия или их гидравлическое сопротивление, то для хордовой насадки ни один из этих параметров не может стать параметром оптимизации. Это связано с тем, что специфические особенности объектов, где применяется хордовая насадка, требуют одновременного выполнения не всегда совместимых условий (к примеру, требуется высокая пропускная способность по газу и одновременно по жидкости, высокая эффективность контакта фаз и низкое гидравлическое сопротивление, которое трудно обеспечить ввиду относительно невысокой удельной прочности древесины, из которой обычно изготавливают хордовую насадку, что приводит к малому свободному объему насадки вследствие больших поперечных размеров реек). [c.104]

Увеличение пропускной способности по жидкости. Для массообменных колонных аппаратов с традиционными переливными тарелками (перекрестный ток на ступени контакта фаз) объем жидкости в колонне с увеличением ее диаметра при постоянной плотности орошения возрастает пропорционально квадрату диаметра, а длина переливной планки, через которую происходит перелив жидкости, растет пропорционально только диаметру. Это приводит к необходимости увеличения площади тарелки, занятой переливами, и к снижению активной барботируемой поверхности. [c.132]

Разработаны новые конструкции массообменных тарелок элементного типа с взаимодействием фаз в закрученном прямотоке, которые позволяют значительно повысить эффективность процессов и увеличить пропускную способность аппарата [1 - , [c.150]

Рещ1ркуляц11я абсорбента. При малых расходах Ь, т.е. при низких плотностях орошения Ь/(/ р) абсорбента, жидкости может оказаться недостаточно для хорошего смачивания элементов насадки. В этом случае в массообмене участвует лишь часть ( активная ) поверхности насадочных тел / а < Г. Отсюда — низкая эффективность работы аппарата в целом. При рециркуляции абсорбента в работу включается дополнительная поверхность контактирования жидкости и газа, так что Г. Кроме того, растет коэффициент массоотдачи в жидкой фазе за счет турбулизации пленочного течения такой рост особенно эффективен в случае низкой пропускной способности Если при этом увеличение пропускной способности стадии массоотдачи И массопередачи в целом кхР (или куР) компенсирует уменьшение движущей силы и дополнительные затраты энергии на перекачку абсорбента снизу вверх, то рециркуляция абсорбента оправдывает себя. Ее применение также целесообразно при необходимости отвода большой теплоты абсорбции на линии возврата абсорбента устанавливают холодильник (на рис. 11.20, а не показан). О необходимости поддержания рабочей температуры процесса за счет охлаждения жидкости подробнее см. в разд. 11.2.2. [c.937]

Создание устойчивых стекающих пленок жидкости на твердых поверхностях является достаточно эффективным и широко распространенным способом интен-сификащш тепло- и массообменных процессов в системах газ (пар)— жидкость. За счет очень маленькой толщины пленки (0,1-5 мм) сравнительно небольшой объем жидкости в лучших массообменных устройствах удается распределить по поверхности свыше 500 м /м . Это превышает величину межфазной поверхности, которая может быть достигнута при барботаже. Следует учесть, что при использовании стекающих пленок высокие значения межфазных поверхностей можно получить при очень низком гидравлическом сопротивлении и высокой пропускной способности контактного устройства. Именно поэтому пленочные массообменные аппараты широко испо шзуются в процессах газоочистки, абсорбции и десорбции, испарения, контактного охлаждения, конденсации, выпарки и ректификации. Здесь рассматривается массообмен при пленочном течении жидкостей в массообменных устройствах простой конфигурации — плоскопараллельных каналах и вертикальных трубках. Массообмен в более сложных устройствах будет рассмотрен в разделах 6 и 14. [c.290]

Создание достаточно крупных роторно-пленочных массообмен-пых аппаратов связано с рядом серьезных трудностей. Основная заключается в отсутствии приемлемых конструктивных решений, позволяющих увеличить пропускную способность аппарата по пару и жидкости при эквивалентном возрастании поверхности меж- фазового контакта. Принцип наложения на пленку жидкости и на паровой поток турбулизующего воздействия с помощью ротора открывает весьма благоприятные перспективы для создания ректификационного оборудования, обладающего одновременно низким удельным гидравлическим сопротивлением и высокой эффективностью разделения. Потребность в таких аппаратах в настоящее время чрезвычайно высока, и есть все основания полагать, что в ближайшие годы она будет ощущаться еще острее. [c.7]

Однако массообменные аппараты с регулярной насадкой, несмотря на их малое удельное гидравлическое сопротивление, высокую пропускную способность и другие преимущества, не наЩли до настоящего вре.мени широкого применения в промышленности. [c.124]

В монографии И. Я. Городецкого и др. Вибрационные массообменные аппараты [76] детально рассмотрены особенности конструкций колонных и емкостных аппаратов различных типов, перемешивающие устройства (насадки), секционирующие устройства колонных аппаратов. Применение секционирующих устройств позволяет повысить массообмен путем снижения продольного перемешивания рабочих сред, правда, при некотором падении пропускной способности аппарата и усложнении его конструкции. Приведены результаты исследований величины энергозатрат при вибрационном неремешивании, предельных нагрузок и удерживающей способности для систем газ — жидкость, жидкость — жидкость и др. Изложены основы гидродинамики двухфазных систем, дан анализ структуры однофазного и многофазного потоков, а также эффективности массопереда-чи в двухфазных системах при воздействии вибрации. В книге приведены данные об использовании вибрационных аппаратов в различных технологических процессах химических производств и сравнительная оценка их экономической эффективности. [c.215]