Коэффициент массообмена

Наконец, коэффициенты дисперсии в стационарном и нестационарном режимах перемещивания могут существенно отличаться за счет наличия релаксационных процессов. В пространстве между зернами [7], особенно в вязкостном режиме течения, неизбежно возникают области замедленного движения жидкости — застойные зоны. При стационарном во времени поле концентраций эти зоны мало влияют на процесс переноса вещества вдоль и поперек потока. В нестационарном же режиме перемешивания, примесь, импульсно введенная в основной поток, сначала задерживается при проникновении ее в застойные зоны, затем же с соответствующей задержкой вымывается. Это обстоятельство также приводит к размытию фронта волны перемешивания. Если обозначить объемный коэффициент массообмена между проточными и застойными зонами через (с ), то по оценке размерностей релаксационная составляющая коэффициента дисперсии должна выражаться как [c.88]

I. Определение коэффициентов массообмена в зернистом слое при стационарном режиме. Доказанное [66—68] приближенное подобие процессов массо- и теплообмена позволяет с достаточной точностью применять коэффициенты переноса, полученные в результате обработки опытов по массообмену, также для процессов теплообмена в зернистом слое. [c.143]

Измерение коэффициентов массообмена в зернистом слое по силе тока, текущего с поверхности элементов слоя в жидкость, которая является раствором электролита. Метод называется электрохимическим [71]. Он является локальным [c.143]

Экспериментально показано [121, что величина Ро, называемая средним эффективным коэффициентом массообмена, близка к объемно.му коэффициенту внутренней массоотдачи, практически не зависящему от скорости газового потока. На этом основании принимаем ро Ку . [c.150]

Для определения коэффициентов массообмена радиальные концентрации в непрерывной фазе были усреднены по поперечному сечению, что, видимо, привело к преувеличению используемой [c.291]

Видимо, по массопередаче в газожидкостных псевдоожиженных слоях было опубликовано всего лишь два исследования. В нервом из них измеряли скорость абсорбции водой двуокиси углерода из смеси ее с азотом. В качестве твердой фазы использовали частицы кремнезема (эквивалентный диаметр 0,22 мм) и стеклянные шарики (0,5 и 0,8 мм). Количественных корреляций, например, в виде коэффициентов массообмена предложено не было, но можно отметить ряд качественных особенностей процесса. Скорость абсорбции повышается с ростом скорости жидкости для частиц всех размеров и понижается с увеличением размера частиц для всех скоростей жидкости. Скорости абсорбции были ниже измеренных в аналогичной газожидкостной системе, не содержаш ей твердых частиц. Эти выводы отчасти подтверждаются рассмотренными ранее данными о коалесценции пузырей . [c.673]

При однородном псевдоожижении массообмен между слоем и стенкой может быть наилучшим образом описан на основе модели слоя с беспорядочно расположенными каналами. Одну сторону каналов образует сама стенка, другие стороны составляют смежные частицы, создающие контуры неправильной формы. Примем, что скорость в канале пропорциональна скорости в просветах между частицами слоя и и что гидравлический диаметр этого канала пропорционален среднему гидравлическому диаметру просветов между частицами я- Тогда можно рассматривать стенку как сторону канала, составленную из инородных частиц, и ожидать, что выражение для коэффициента массообмена будет подобно используемому для переноса от газа (жидкости) к твердой частице в неподвижном зернистом слое [c.378]

В литературе приводится много сообщений о расширенных слоях неподвижных частиц, имеющих ту же порозность, что и псевдоожиженные системы. В таких слоях коэффициент массообмена К ( щ со стенкой высотой Ь, в соответствии с теорией пограничной пленки, может быть выражен уравнением [c.384]

Кар — коэффициент массообмена между твердыми частицами и ожижающим агентом [c.412]

С целью получения количественных зависимостей для коэффициентов массообмена между газом и жидкостью (в частности, от размера частиц) было предпринято еще одно исследование абсорбции двуокиси углерода. Для опытов использовали колонну внутренним диаметром 102 мм жидкой фазой служила водопроводная вода, газовой — смесь двуокиси углерода и азота, твердой — стеклянные шарики диаметром 1 и 6 мм. Объемные коэффициенты массообмена А / рассчитывали по экспериментальным данным, пренебрегая продольным перемешиванием (из-за отсутствия данных об. этом факторе в газожидкостных псевдоожиженных системах). [c.673]

При п=0 высота единицы переноса имеет постоянное значение, а объемные коэффициенты массообмена зависят только от скорости движения соответствующей фазы [c.308]

Различие в эффективности обмена между газом и жидкостью в указанных трех системах очевидно. Коэффициенты массообмена для барботажных колонн примерно в пять раз больше, чем для трехфазных систем, включающих частицы размером 1 мм коэффициенты массообмена для слоев из крупных частиц (й = 6 мм) [c.673]

Для расчета коэффициентов массообмена представим уравнение (5.6) в разностной форме. На малом участке Д справедливо равенство [c.116]

Р — коэффициент массообмена пузырей и сплошной фазы. [c.192]

Далее будут приведены математические формулы для расчета массопередачи между фазами вследствие разности концентраций. Часть этих формул не зависит от интерпретации механизма диффузии, а также и от возможного появления спонтанной турбулентности. Разница, возникающая от принятия той или иной теории, приводит в основном к иной структуре коэффициентов массообмена. Появление химических реакций также меняет структуру кинетических коэффициентов. [c.62]

Измерение коэффициентов массообмена в режиме постоянной скорости сушки. Этот метод теоретически и экспериментально обоснован Федоровым [69]. Количество испаренной с поверхности пористых элементов воды определяют взвешиванием элемегттов или по влажности газа на входе и выходе из слоя. Температуру поверхности принимают разрой температуре мокрого термометра или измеряют непосредственно. По разности температур одновременно определяют и коэффициент теплоотдачи. В работе [70] подробно рассмотрены недостатки метода сушки. [c.143]

Ранее опубликовано значительное число работ, в которых коэффициенты массообмена вычисляются на основании решений задач нестационарной сорбции и ионообмена в предположении, что скорость процесса определяется переносом вещества из потока к поверхности зерен. Большинство из этих работ приводит к зависимостям, удовлетворительно согласующимся с формулами (IV. 71) и (IV. 72). Подробнее эти работы здесь не рассматриваются, поскольку процессы сорбции и ионного обмена гораздо сложней нестационарного теплообмена и указанная выше согласованность результатов может быть истолкована лишь как подтверждение того, что в исследованных процессах скорость переноса действительно определяется массообменом на поверхности зерен. [c.161]

Результаты измерений в виде локальных значений критерия Ыи,8с в зависимости от места на поверхности шара представлены на рис. IV. 22 в полярных координатах. Отложенные значения представляют собой среднее арифметическое 4—5 опытов, проведенных в одинаковых условиях. Графики указывают на большую неравномерность в значениях локальных коэффициентов массоотдачи по поверхности шара. В точках контакта эти значения минимальны, в наиболее свободно обдуваемых частях поверхности — максимальны. Суммирование полученных локальных коэффициентов по поверхности шара дает средний коэффициент массообмена, который удовлетворительно совпадает с расчетом по формуле (IV. 71) при Кеэ = 300 и 3000. Имеющиеся данные по локальным коэффициентам тепло- и массообмена можно использовать при рассмотрении процессов горения в слое топлива, экзотермической реакции на твердом катализаторе с большим тепловым эффектом. Области конта11-тов между зернами с пониженными значениями коэффициентов переноса представляют собой очаги процесса на верхнем температурном режиме и, по-видимому, повышают устойчивость процесса в плотном зернистом слое. Неравномерность локальных коэффициентов переноса должна влиять на процессы сорбции, [c.166]

Массообмен в зоне отрыва можно приближенно рассчитать, вос-пользовавишсь для функции тока в кормовой области сферы разложением типа (4.101). При этом формально считается, что в зоне отрыва образуется диффузионный пограничный слой и что в точке набегания потока со стороны отрывной зоны (точка т = тг) концентрация вещества равна концентрации вдали от сферы. Полный диффузионный поток определяется суммой потоков в пограничных слоях до точки отрыва и в зоне отрьганого течения. Такой приближенный способ учета массообмена в вихревой зоне был применен в работах [281, 286]. Следует однако отметить, что он носит весьма условный характер, так как ввиду наличия циркуляции жидкости в вихревой зоне граничное условие постоянства концентрации вдали от капли для этой области не вьшолняется. На рис. 4.11 кривая/характеризует массообмен твердой сферы. Штриховая часть этой кривой соответствует решению без учета массообмена в зоне отрыва. Заметим, что при фиксированных значениях Ре с изменением Ке от 0,5 до 100 коэффициент массообмена для твердой сферы возрастает примерно в 1,6 раза. На рис. 4.11 приведены также экспериментальные данные Гриффита [287] для капель с отношением вязкостей i =0,38 0,42 и 2,6. Для твердой сферы и капель жидкости в газовом потоке для массо- и теплообмена опытные данные в ряде работ [288-291] обрабатьшались в виде корреляционной зависимости [c.201]

Здесь также при переходе от ньютоновских к псевдопластическим жидкостям коэффициент массообмена возрастает, а при переходе к ди-латантным - уменьшается. При больших значениях Ре (Ре> 100- 1000) результаты численных расчетов хорошо согласуются с данными, полученными в приближении теории диффузионного пограничного слоя [344] [c.216]

Установлено , что для неподвижного слоя (низкие е) С" = = 1,0 0,2 и т = 0,5. Известно также, что для единичной сферы (высокие е) С" = 0,66 ш т = 0,5, если и<Иг ) 1 - 8с /> > 4 и отсутствует свободная конвекция . При некоторых промежуточных значениях е описание коэффициента массообмена выражением (IX,15) представляется более удачным, нежели выражениеы(1Х,14). На практике, однако, предпочитают пользоваться уравнением для единичной частицы в полном диапазоне порозностей, характерных для псевдоожиженпя. Поэтому можно записать [c.386]

При высоких значениях /( /v подобная модель, однако, вызывает сомнения. Петрович и Тодос считают неправомерным оперировать значениями Кар, найденными в условиях, исключающих возможность учета точного значения движущей силы. Авторы представили свои данные, главным образом, в виде отношения Ф коэффициентов массообмена в рабочих условиях , и в точке возникновения пузырей (Каръ). Они правильно заметили, что величина Карь всегда известна (с приемлемой точностью) из опубликованных данных. Отношение Ф можно найти из выражения (IX,19) [c.390]

На рис. ХУП1-8 показана,зависимость объемного коэффициента массообмена при абсорбции от скорости газа, соответствующей его среднему расходу в рассматриваемом сечении колонны. Коэффициенты были рассчитаны с помощью материальных балансов для первых 54 см высоты колонны при использовании твердых частиц размером 6 мм и барботажных систем, а также для первых 101,5 см при работе с частицами размером 1 мм. В ходе всех опытов варьировали скорости жидкости, а при псевдоожижении частиц размером 6 мм — также начальные концентрации двуокиси углерода в газе. [c.673]

Коэффициенты массообмена в экстракционных колоннах зависят от фнзнко-химических свойств жидкостей, турбулентности в обеих фазах и геометрических элементов колонны. Несмотря на трудности определения поверхности контакта фаз, количественно массообмен определяется для всех типов колонн при помощи объемных коэффициентов массопередачи или высоты единицы массопереноса. Обе аелнчины (коэффициент и высоту единицы переноса) относят к фазе рафината, или к фазе экстракта, или же к диспергированной фазе, или к сплошной. Опытные данные выражаются с помощью критериев подобия, используемых при описании диффузионных процессов критерия Шервуда 5п, критерия Рейнольдса Ре для обеих фаз и критерия Шмидта 5с. В состав этих критериев входят вязкость и плотность жидкости но они не учитывают межфазного натяжения, которое в жидких системах оказывает влияние на массообмен через межфазную турбулентность. Расчетным уравнениям придается зид показательных функций. Введение в уравнения критерия Рей- юльдса для обеих фаз одновременно следует из предполагаемого влияния турбулентности одной фазы на другую. Во многих случаях зто влияние не подтверждается, и тогда уравнение содержит только один критерий Рейнольдса или скорость одной фазы. [c.304]

Рис. XVIП-8. Объемные коэффициенты массообмена при абсорбции двуокиси углерода

Изменение скорости жидкости, как можно видеть из рис. ХУ1П-8., не отражается сколько-нибудь существенно на величине объемного коэффициента массообмена. Заметим, однако, что эксперименты с частицами размером 1 мм были проведены при расходах жидкости, близких к точке начала псевдоожижения не исключено, что при более высоких расходах жидкости, когда коалесценция пузырей выражена менее ярко, скорость абсорбции будет более высокой. [c.674]

А а — объемный коэффициент массообмена п — частота появлегшя пузырей [c.679]

Поскольку размеры зерен катализатора достаточно малы, коэффициент массообмена на границе жидкость — твердое тело в работе [11] в первом приближении рекомендуют рассчитывать по общеиз-вестлоп формуле [c.190]

Коэффициент массообмена в уранвении (6.5) — обычно величина пе,р.0мандая, так-как с ростом количества адсорбированного вещества уменьшается коэффициент внутреннего массообмена Pi=f(a) [128]. [c.113]

В настоящей работе коэффициент массообмена Р в процессе адсорбции опр деля,ется реш бнием уравнений (5.5) и [c.113]

Расчет коэффициентов массообмена проводился следующим образом. На кривой G = G(t) (рис. 5.10) линейный участок продолжаем до пересечения с вертикальной кривой, проведенной через точку t + Д", соответствующую моменту устаиовления равновесия в системе адсорбат — адсорбент. Находим точку G3 и точку начала криволинейного участка Gi. Для достижения требуемой точности при расхождении то- [c.117]

Рис. 5.12. Значения коэффициентов массообмена, полученные для экспериментов с раличными входными концентрациями С I0 г/смЗ

Чтобы найти Р = р(а), эта методика была использована при обработке экспериментального материала. На рис. 5.12 показаны результаты поиска кинетических коэффициентов для экспериментов, проведенных гари линейной скорости газовой смеси, равной 1,5 см/с, и различных входных концентрациях. Рассчитанные значеиия коэффициентов ложатся близко к одной кривой. Из рисуика видно, что коэффициент массообмена р = р(а) уменьшается по мере заполнения адсорбента. [c.118]

С целью получения уравнений для объемных коэффициентов массообмена обе части уравнений для поверхностных коэффициентов надо умножить на число й, представляющее величину удельной поверхности контакта фаз. Преобразуя таким образом уравнения (4-14)—(4-17), получим новый вид уравнений [c.305]

Топочные процессы (1951) -- [ c.71 ]

Псевдоожижение твёрдых частиц (1965) -- [ c.0 ]

Основы теории горения и газификации твёрдого топлива (1958) -- [ c.99 , c.235 , c.287 ]

Промышленное псевдоожижение (1976) -- [ c.0 ]

Химическая кинетика и расчеты промышленных реакторов (1964) -- [ c.179 , c.186 , c.187 , c.197 ]

Химическая кинетика м расчеты промышленных реакторов Издание 2 (1967) -- [ c.173 , c.179 , c.180 , c.190 ]

Тепло- и массообмен в процессах сушки (1956) -- [ c.36 ]

Разделение воздуха методом глубокого охлаждения Том 1 Издание 2 (1973) -- [ c.398 ]

Расчет и проектирование сушильных установок (1963) -- [ c.23 ]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология