Абсорберы эксплуатационные показатели

За последние годы эксплуатационные показатели абсорберов с нерегулярной насадкой значительно повышены. Это достигнуто за счет применения новых эффективных насадочных устройств, существенного уменьшения отрицательного влияния поперечной неравномерности, ведения процесса в интенсивном гидродинамическом режиме работы, использования математических методов расчета (с применением ЭВ]У1) кинетики абсорбционных и хемосорбционных процессов. В настоящее время на Славянском керамическом комби- [c.72]

Поглощение СО 2 в абсорберах с частично затопленной насадкой осуществлено в двух агрегатах МЭА-очистки Новгородского химкомбината. Эксплуатационные показатели абсорберов, а также результаты специальных испытаний абсорберов с частично затопленной насадкой на Новгородском, Щекинском и Черкасском химкомбинатах приведены в табл. IV-13. [c.144]

Поэтому проектировщик должен быть хорошо знаком с основами расчета абсорберов, адсорбционных установок и реакторов. Кроме того, в схеме процесса очистки могут встретиться такие технологические процессы, как перегонка, кристаллизация и фильтрация. Основные принципы проектирования аппаратуры для различных технологических процессов подробно освещены в технической литературе, но в ней не всегда имеются необходимые данные по применению этих принципов для особых случаев. При промышленном использовании ряда процессов очистки газа часто возникают непредвиденные осложнения коррозия, побочные реакции, вспенивание, потеря активности катализатора и т. п. Поэтому фактические показатели работы промышленных (или опытных) установок являются ценным дополнением для теоретических расчетов. Вследствие этого в последующих главах в описание процессов включены также расчетные и эксплуатационные показатели. Перед описанием конкретных способов очистки ниже кратко рассматриваются три основных процесса очистки газа. [c.8]

Для очистки нефтезаводских газов часто применяют диэтаноламин, стойкий к сероокиси углерода, которая быстро и необратимо реагирует с моноэтаноламином. Абсорбция диэтаноламином не дает достигнуть такой степени очистки газа, которая возможна при применении растворов моноэтаноламина. Однако на нефтеперерабатывающих заводах этот газ часто применяется как топливо и тщательная его очистка не требуется. В табл. 2.6 приведены типичные эксплуатационные показатели для абсорберов очистки газа диэтаноламином. [c.43]

Опубликованные эксплуатационные показатели для промышленной установки были получены на сравнительно небольшой установке очистки природного газа, содержащего около 7,5% СОа- Установка была запроектирована на 50%-ное извлечение двуокиси углерода из газа производительность абсорбера 240 ООО м в сутки. Как в абсорбере, так и в отпарной колонне применялись ситчатые тарелки. [c.102]

Подробные данные об эксплуатационных показателях для различных ступеней абсорбции в условиях установки, работающей на растворе, содержащем уксусную кислоту (наряду с угольной и небольшим количеством муравьиной), были приведены выше. Диаметр абсорбера на этой установке [c.358]

Таблица I П-68. Эксплуатационные показатели прошлпленных абсорберов различной производительности с ситчатыии тарелками для очистки газа от СО2 с применением горячего раствора К СОд

Величина k для сероводорода в аналогичных условиях значительно больше (в 10 раз), чем для СОа- Благодаря этому, а также высокой растворимости сероводорода при необходимости можно селективно извлекать HjS из газа, однако с ростом отношения СОа HaS коэффициент селективности заметно уменьшается, так как k a для H.2S снижается при увеличении концентрации СОа в газе (рис. 1V-43). В то же время присутствие HaS в газе лишь незначительно сказывается на скорости абсорбции двуокиси углерода. Эксплуатационные показатели абсорберов для очистки природного газа и газов нефтепереработки от сернистых соединений приведены в монографии [c.112]

Бромисто-литиевые машины по своим эксплуатационным показателям совершеннее пароэжекторных. Вследствие того, что аппараты работают под вакуумом, их выполняют из более тонкостенных труб. Вес бромистолитиевых машин меньше, чем водоаммиачных. При использовании бромистого лития исключается ректификация, поэтому тепловой коэффициент такой машины выше, чем водоаммиачной. Однако раствор бромистого лития агрессивен к черным металлам. Для предотвращения коррозии трубки генератора и абсорбера выполняют из сплава меди и никеля (мельхиор), а внутренний слой барабана плакируется слоем никеля или нержавеющей стали. Кроме того, в раствор вводят также ингибиторы. [c.642]

Основными аппаратами установки абсорбционной очистки газа являются абсорбер и десорбер. Выбор абсорбента существенно влияет на экономические показатели установки очистки, так как размеры оборудования, капитальные и эксплуатационные затраты зависят, в первую очередь, от интенсивности циркуляции поглотительного раствора. [c.84]

Основными аппаратами установки абсорбционной очистки газа являются абсорбер и десорбер в последнем в результате снижения давления или повышения температуры (либо в результате того и другого) извлеченные в абсорбере компоненты десорбируются. Выбор абсорбента существенно влияет на экономические показатели установки очистки, так как размеры оборудования, капитальные и эксплуатационные затраты зависят, в первую очередь, от интенсивности циркуляции поглотительного раствора. [c.278]

Абсорбция. Степень избирательности извлечения сероводорода, достигаемая при любом из рассмотренных процессов, определяется в основном способом контактирования газа и жидкости. Для максимальной избирательности абсорбции сероводорода необход1шы высокие относительные скорости (продолжительность контактирования для газа около 5 сек) и хороший контакт между газом и жидкостью. К сожалению, для точного расчета абсорбера еш,е нет достаточных данных. Одиако в литературе приводятся данные по эксплуатации колонн различных типов, которые можно использовать, как исходные показатели для расчета абсорберов избирательного извлечения сероводорода. Ряд исследователей [12, 19] приводят опытные и эксплуатационные показатели для абсорберов различного типа, частично полученные непосредственно авторами, а частично отражаюш,ие опыт про-мьгшленных установок очистки. [c.78]

Проектные и эксплуатационные показатели. Опубликованы [9] приведенные ниже данные о работе установки в Селби. Здесь не включены затраты на охлаждение и очистку газов из медеплавильных печей до поступления их в абсорбер установки извлечения 80 а. Некоторые дополнительные расходы должны быть включены и на технадзор и химический контроль установки. [c.148]

В принципиальной схеме (рис. 60) пар из кипятильника направляется в конденсатор, затем через РВ1 в испаритель при давлении р. Резорбер поглощает пары из испарителя. Образующийся крепкий раствор из ре-зорбера через РВ2 дросселируется до давления ро, <Ро, и поступает в дегазатор. Пары из дегазатора поглощаются абсорбером и крепкий раствор насосом подается обратно в кипятильник. Слабый раствор из дегазатора направляется снова в резорбер. Теплая вода после-до вательно охлаждается в дегазаторе и испарителе (теплообменники растворов, дефлегматор, ресиверы на схеме не показаны). Эксплуатационные показатели этих установок холодопроизводительностью 100 тыс. ккал1ч [11] приведены в табл. 16. [c.135]

Таблица П1-68. Эксплуатационные показатели промьппленных абсорберов различной производительности с ситчатыми тарелками для очистки газа от СО2 с применением горячего раствора К2СО3

Для очистки нефтезаводских газов часто применяют дпэтаноламин вследствие его стойкости к сероокиси углерода, которая быстро п необратимо-реагирует с моноэтаноламином. К сожалению, на установках абсорбции диэтаноламина нельзя достигнуть такой степени очистки газа, которая возможна прп применении растворов моноэтаноламина. Однако на нефтеперерабатывающих установках этот газ часто применяется в качестве топлива и высокая степень его очистки здесь не требуется. В табл. 2. 6 приведены типичные эксплуатационные показатели для абсорберов установки очистки газа диэтаноламином. [c.44]

Эксплуатация установок. Эксплуатационные показатели для шести типичных установок осушки газов гликолями приведены в табл. 11. 2. Эти установки охватывают весьма широкий интервал условий работы и достигаемой депрессии точки росы (па 22—43°). Эти величины следует рассматривать как типичные, но не предельные максимально достигаемые значения депрессии. В частности, опубликованы данные [6] о работе установки, на KOTopofi депрессия точки росы достигала 47—56°. Эта установка работала на диэтиленгликоле с вакуумной регенерацией (остаточное давление 175 мм рт. ст.) в абсорбере было восемь тарелок, а интенсивность циркуляции гликоля достигала 42 л на 1 кг абсорбированной воды. Температура в кипятильниках установок, приведенных в табл. 11. 2, значительно ниже, чем принимаемая предельная величина однако сравнительно часто применяют более высокую температуру регенерации. Так, опубликованы (5J неполные эксплуатационные показатели работы шести установок осушки газа триэтиленгликолем, из которых на четырех температура в кипятильнике регенератора достигала 177° и выше, а на одной даже 197°. На этих [c.269]

Подробные данные об эксплуатационных показателях для различных ступеней абсорбции в условиях установки, работающей на растворе, содержащем уксусную кислоту (наряду с угольной и небольшим количеством муравьиной), были приведены выше. Диаметр абсорбера на этой установке 0,915 мм, высота 18,6 м. В нем имелись две секции высотой но 6,4 м, насаженные 50,8-миллиметровыми кольцами Рапгига. Для удаления последних следов двуокиси углерода во вторичном абсорбере применялся раствор, укрепленный избытком аммиака. Насыщенный раствор из вторичного абсор- [c.366]

Большой интерес представляет сравнение процесса селексол с другими процессами очистки газа. В табл. 3.7 приводятся данные одного из вариантов. В качестве исходных данных, были взяты давление в абсорбере 7,1 МПа концентрация СОг в сырьевом газе 30% содержание НгЗ в газе до очистки 458 мг/м производительность установки 2,83 млн. м /сут.. Во всех вариантах предусматривалась тонкая очистка газа от-сероводорода. Худшие показатели имеет процесс очистки газа раствором МЭА, что связано с глубоким извлечением диоксида углерода из газа. Капиталовложения и эксплуатационные расходы на установках, использующих физические поглотители,, значительно ниже. Следует отметить, что этот процесс более пригоден для очистки тощего газа, поскольку абсорбент по-глощает пропан и более тяжелые углеводороды. При большем содержании пропана и более тяжелых углеводородов для очистки газа процессом Селексол следует исключать попадание углеводородов на установки Клауса. [c.90]

С целью проверки полученных оптимальных значений конструкционных и эксплуатационных параметров насадочных абсорберов на втором этапе оптимизационных расчетов с помощью описанного в предыдущегл разделе алгоритма случайного поиска с адаптацией была проведена комплексная оптимизация по всем варьируемым параметрам и факторам. Задача решалась в пределах ограничений, накладываемых на эти параметры существующими типоразмерами насадочных абсорбционных колонн. Учитывались также различные эксплуатационные ограничения. Результаты расчетов сведены в табл. 4, в которой для сравнения представлены значения одноименных показателей, взятые из проекта действующего производства МВА. [c.81]

Поскольку потери гликоля вызываются в основном механическим уносом, все эксплуатационные меры, снижающие унос, могут существенно улучшить экономические показатели работы установок. Чрезмерный унос обычно вызывается вспениванием гликоля в абсорбере. Установлено, что пенообразование может быть вызвано загрязнением гликоля углеводородами, тонко дисперсными твердыми взвесями или соленой водой, поступающей в систему с газом. Поэтому перед подачей газа в гликолевый абсорбер следует пропустить его через эффективно работающий сепаратор. Пенообразование обычно удается уменьшить добавкой противоиенных веществ. В литературе 151 [c.270]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология