Колонны абсорбционные насадочные

Чертежи общего вида абсорбционных и ректификационных колонн. Описание стальных сварных колонных аппаратов диаметром 400—4000 мм со стандартными ректификационными тарелками, а также насадочных колонн, снабженных разделительными тарелками и опорными решетками, приведены в каталоге Колонные аппараты . М., ЦИНТИХИМНЕФТЕМАШ, 1978. При проектировании абсорбционных тарельчатых и насадочных колонн можно пользоваться тем же каталогом. [c.212]

Определение диаметра и высоты насадочной ректификационной колонны производится так же, как и для абсорбционных насадочных колонн — см. гл. 6. [c.303]

Рис. 173. Схема абсорбционной насадочной колонны

Проведение опытов в этих условиях преследует обычно цель моделирования на лабораторных установках процесса абсорбции в промышленной аппаратуре, например в насадочных колоннах. Как показано в главе V, количественные оценки влияния химической реакции на скорость абсорбции обычно мало отличаются друг от друга независимо от того, сделаны ли они на основе пленочной модели или моделей поверхностного обновления Хигби или Данквертса. В большинстве случаев для данного значения коэффициента массоотдачи при физической абсорбции, k , по всем моделям получаются близкие предсказания в отношении этого влияния. Поэтому можно ожидать, что если лабораторная модель промышленного абсорбционного аппарата, предназначенная для изучения влияния реакции на скорость абсорбции, сконструирована с соблюдением существенного условия одинаковости значений в натуре и в модели, то, в соответствии с изложенным в главе V, данная реакция будет приводить к увеличению скорости абсорбции в обоих аппаратах в одинаковой степени (при одном и том же значении А, или парциального давления растворяемого газа у поверхности жидкости). [c.175]

Таблица Х-1. К расчету абсорбционной насадочной колонны по зонам

Рис. 11-3. Схема насадочной абсорбционной колонны.

Корпус 1 абсорбционной насадочной колонны (рис. 2.26) выполняют либо цельносварным, либо из отдельных царг с приварными или съемными крышками. Насадочные аппараты весьма чувствительны к неравномерности орошения, поэтому жидкость для орошения насадки подается через распределительную тарелку 2. Насадку 3 располагают по высоте аппарата в несколько слоев (секций) и укладывают на опорные решетки 4. Для загрузки и выгрузки насадки в верхней и нижней частях каждой секции обычно устанавливают люки 6 и 8. При больших нагрузках по газу и перепаде давлений 400—700 Па на 1 м высоты насадки сверху на каждый слой насадки укладывают удерживающую решетку, предотвращающую выброс насадки. В верхней части ко- [c.95]

Размеры оборудования. При расчете размеров абсорбционного оборудования поперечное сечение аппарата и его высота определяются раздельно. Строго говоря, все существующие для этого методы расчета являются по существу эмпирическими и зависят от конструкции и внутреннего устройста абсорбера. Поперечное сечение насадочных колонн находят гидравлическим расчетом в условиях захлебывания, а сечение тарельчатых колонн—путем расчета в условиях уноса жидкости газом или на основании выбранного коэффициента полезного действия ступени. Ни один из этих методов расчета не связан непосредственно со скоростью процесса абсорбции, за исключением того, что поперечное сечение определяет линейную скорость потоков, которая в свою очередь влияет на скорость массопередачи. [c.182]

ОТ сажи и гомологов ацетилена сжимается до давления 10—20 ат и снизу вверх проходит абсорбционную насадочную колонну 5. Содержание ацетилена в выходящем из колонны газе не превышает 0,2%. Насыщенная ацетиленом вода последовательно проходит три десорбера 6, 7 и 8, в которых поддерживается давление 1 0,2 и 0,1 ата. [c.123]

Оптимальная концентрация жидкости на выходе из десорбционной колонны. Эта величина зависит от соотношения между стоимостью вещества, теряемого с выходящим потоком, и стоимостью дополнительной высоты колонны, требуемой для повышения степени десорбции. Уравнения аналогичны полученным для абсорбционных колонн. Для насадочной колонны [c.418]

Высота насадочной абсорбционной колонны [2]. Насадочная колонна, подобная описанной в примере 21-2, должна быть применена для выделения 90% циклогексана из его смеси с воздухом путем абсорбции нелетучим легким маслом. Поток газа подается в нижнюю часть колонны со скоростью 10,279 м -мин при температуре 30 °С и давлении 1,05 атм. Поступающая смесь содержит 1 объемн. % циклогексана. Масло подается на верх колонны со скоростью 9,08 кмоль. ч 1 также при температуре 30 °С и содержит 0,3 мол. % циклогексана. Давление паров циклогексана при 30 С равно 121 мм рт. ст., и можно допустить, что для рассматриваемой смеси циклогексан — масло выполняется закон Рауля. [c.643]

Из уравнения (4—228) следует, что для абсорбционного насадочного аппарата, работающего в приведенном режиме (точке инверсии), при увеличении нагрузки колонны и сохранении постоянства поверхности фазового контакта геометрическая поверхность насадки, а следовательно, и высота ее слоя, будут уменьшаться, а отношение поверхности фазового [c.537]

Основные принципы и методы расчета аппаратуры, предназначенной для проведения процессов разделения, представлены для равновесных ступеней и аппаратов, в которых осуществляется непрерывное изменение концентраций. Важнейщие понятия проиллюстрированы на примере процесса абсорбции газа в тарельчатых колоннах и насадочных башнях. Рассмотрение ограничено бинарными системами при постоянной их температуре и давлении. Кратко изложены начала расчета многокомпонентной абсорбции углеводородов и методы учета неизотермических эффектов. Освещены также общие вопросы, касающиеся применения теории к процессам дистилляции, экстракции и отгонки легких фракций. Описаны ускоренные методы предварительного расчета тарельчатых и насадочных абсорберов и процессов в концентрированных газах. Развита приближенная теория многокомпонентной массопередачи при абсорбции. Приведена общая расчетная схема для строгого описания работы изотермических абсорберов. Интерпретированы известные определения эффективности тарелок и коэффициентов массопередачи. Авторы надеются, что данное в этой главе обсуждение в совокупности с фундаментальными понятиями, введенными в других главах книги, поможет читателю анализировать или рассчитывать более сложные абсорбционные процессы и иные операции. Подробное изложение общей теории расчета процессов и аппаратов химической технологии выходит далеко за рамки настоящей книги. Поэтому в главу включена довольно полная библиография по рассматриваемой проблеме. Предполагается, что заранее известны рабочие характеристики оборудования, методы экспериментального определения и расчета которых освещены в главе П. [c.426]

Корпус 1 абсорбционной насадочной колонны (рис. 3.26) выполняют либо цельносварным, либо из отдельных царг с приварными или съемными крышками. Насадочные аппараты весьма чувствительны к неравномерности орошения, поэтому жидкость для орошения насадки подается через распределительную тарелку 2. Насадку 3 располагают по высоте аппарата в несколько слоев (секций) и укладывают на опорные решетки 4. Для загрузки и выгрузки насадки в верхней и нижней частях каждой секции обычно устанавливают люки 6 тл. 7. При больших нагрузках по газу и перепаде давлений 400—700 Па на 1 м высоты насадки сверху на каждый слой насадки укладывают удерживающую решетку, предотвращающую выброс насадки. В верхней части колонны размещено отбойное устройство 8. Газ и жидкость движутся в насадочной колонне противотоком. При этом газ вводится в колонну снизу через штуцер А, а выводится через штуцер Б, орошающая жидкость вводится сверху через штуцер В, а выводится через штуцер Г или Д. [c.232]

Смесь альдегидов нагревается до 50° С в подогревателе и поступает в колонну, где в качестве верхнего продукта выделяется основное количество растворенных углеводородов и некоторое количество альдегидов. Верхний продукт поступает сначала в конденсатор, затем в сепаратор, где отделяется около 40% увлеченных альдегидов. Газ, содержащий остальное количество увлеченных альдегидов, поступает в абсорбционно-отпарную колонну, где улавливаются альдегиды. Абсорбентом в колонне 2 служат кубовые остатки, выделяемые в колонне 3. Стабильные продукты из колонны 1, сепаратора 1 и колонны 2 поступают в колонну 3 для отделения кубовых остатков — продуктов уплотнения, содержащих альдегиды Сд, ацетали, сложные эфиры и высококипящие углеводороды. Отпаренный альдегидный продукт конденсируется, охлаждается и отводится в промежуточную емкость. Часть альдегидного продукта подается на орошение колонны 3. Нижний продукт частично подается на орошение колонны 2, а избыточное его количество может быть переработано путем гидрирования. Из промежуточной емкости альдегиды вместе с водой, являющейся разделяющим агентом, подаются на колонну 4, где разделяются масляные альдегиды. Для разделения альдегидов могут использоваться или тарельчатые, или насадочные колонны. Сверху колонны отбирается изомасляный альдегид, который конденсируется, охлаждается и подается на дальнейшее использование (например, на гидрирование с целью получения изобутанола). Нижний продукт, содержащий н-масляный альдегид [c.129]

В первоначальном варианте, предложенном Хигби постулировалось следующее положение каждый элемент поверхности соприкасается с газом перед заменой жидкостью основного состава в течение одного и того же промежутка времени 9. За это время элемент жидкости абсорбирует единицей своей поверхности одно и то же количество Q газа, соответствующее условиям неподвижности жидкости и бесконечности ее глубины. Поэтому средняя скорость абсорбции составляет Q/0. Эту величину можн о рассматривать и как скорость абсорбции отнесенную к единице площади и усредненную по поверхности раздела фаз на таком представительном участке абсорбционного аппарата (работающего в установившихся условиях), на котором состав основной массы жидкости статистически однороден. В качестве примера может быть взят, скажем, небольшой по объему, но представительный элементарный слой насадочной колонны. [c.104]

Далее, представляется вероятным, что в пенах с низким содержанием жидкости, существующих, например, на ситчатых тарелках, имеются тонкие пленки, которые оказываются насыщенными газом при его физической абсорбции, а значит, перестают вносить заметный вклад в общую скорость абсорбции (как это обсуждалось выше применительно к насадочным колоннам). В то же время, если жидкость представляет собой раствор реагента с высокой емкостью по абсорбируемому газу, то вклад таких тонких пленок в скорость абсорбции существенен. Отсюда следует, что величины эффективной межфазной поверхности для абсорбционных процессов различных типов могут быть не одинаковыми. Применительно к пенам это не доказано, хотя, как следует из дискуссии в разделе IX-1-5, в насадочных колоннах это явление несомненно существует. [c.225]

Изучение гидродинамики и массопередачи в насадочных абсорбционных колоннах. [c.279]

Линейная скорость потоков газа или пара в двухфазной системе в насадочных абсорбционных и ректификационных колоннах в точке инверсии может быть вычислена по уравнению [c.391]

Математические модели насадочных абсорбционных колонн [c.413]

На рис. 208 представлена зависимость коэффициента массопередачи от гидродинамических режимов в насадочных абсорбционных колоннах и интенсивность перемешивания в насадке. [c.420]

Сравнительная оценка абсорбционных аппаратов, приведенная в табл. 29, дает аналогичные результаты как и для ректификационных колонн. Наибольшая эффективность достигается в эмульгационной насадочной колонне при сравнительно малом сопротивлении на одну теоретическую тарелку. [c.486]

Применяя топологическую формулу к сигнальным графам для насадочной абсорбционной колонны (см. рис. 1У-86 и 1У-87), находим следующие аналитические выражения передаточных функций по каналам концентрация газа на выходе — концентрация газа на входе (Wy-y) и концентрация газа на выходе — расход жидкости на входе для п= 1 [c.206]

В абсорберах тарельчатого или насадочного типа процессы подготовки газа стараются вести при режимах, приближающихся к режиму "эмульгирования". Именно в этом случае достигается максимум скорости процессов массообмена. Удержать процесс в этом режиме очень трудно, и практически скорость газа в абсорбционных колоннах составляет примерно 30% от скорости эмульгирования. При попадани е в абсорбент примесей, обладающих поверхностно-активными или стабилизирующими пену свойствами, эмульгирование и последующее интенсивное пенообразование наступают при значительно меньших скоростях газов и паров в абсорбционной колонне [10]. К таким примесям относятся ингибиторы коррозии, продукты взаимодействия аминов с неуглеводородными компонентами сырьевого газа, углеводороды конденсата, химические реагенты предыдущих стадий подготовки газа, соли пластовых вод, механические примеси (углеродные дисперсии, окалина и др.). [c.76]

Анализ динамики процесса абсорбции в насадочной колонне и аналитический синтез оптимального управления абсорбционным аппаратом [c.404]

В этом параграфе полученные выше результаты исследования гидродинамической структуры потоков в насадке будут непосредственно использованы для анализа динамики процессов абсорбции в насадочных колоннах и аналитического синтеза оптимального управления промышленным абсорбционным аппаратом. [c.404]

В. В. Кафаров, И. Н. Дорохов, Ю. Е. Луговой. Устройство для автоматического регулирования работы насадочной абсорбционной колонны. Авторское свидетельство № 360947, Бюллетень изобр., № 1, 1973. [c.435]

Во всех технологических аппаратах, например, в теплообменниках, насадочных абсорбционных колоннах и химических реакторах, всегда принимают меры против струйного течения и образования застойных зон, чтобы избежать ухудшения характеристик аппаратов. Циркуляция жидкости также обычно нежелательна, кроме тех случаев, когда в реакторах протекают сложные реакции, особенно автокаталитические и автотермические. [c.238]

J h а V е г у А. S., S h а г m а М. М., hem. Eng. Sei., 23, 669 (1968). Эффективная поверхность контакта фаз в абсорбционных насадочных колоннах (на основе использования реакции т-мого порядка). [c.283]

В соответствующей литературе для расчета коэффициента массопередачи в абсорбционных насадочных колоннах можно найти различные эмпирические и полуэмпирические формулы, однако прп анализе работы действующих аппаратов иногда приходится определять опытное значение коэффициента массонере-дачи. [c.286]

Подробный расчет абсорбционных насадочных колонн приаеден в литературе по процессам и аппаратам химической технолопии. [c.85]

Остаточный газ установки Клауса с соотношением HgS S02== 2—2,4 при 130 °С подается в нижнюю часть насадочной абсорбционной колонны. Сверху колонны стекает по насадке реакци-оппая смесь. В результате противоточного контакта газа и раствора осуществляется реакция Клауса. Сера в жидком виде стекает в сборник, расположенный в низу колонны, и направляется па склад. Поглотительный раствор из нижней части абсорбционной колонны перекачивается насосом в верхнюю. Теплота реакции отводится за счет испарения парового конденсата, инжектируемого в циркулирующий раствор. Пары конденсата уносятся из колонны очищенными газами. [c.191]

IX-1-7. Поток жидкости по стенкам. Многие исследователи показали, что при равномерном распределении жидкости по верхнему сечению насадки однородность распределения существенно нарушается в расположенных ниже ее слоях. Значительная доля жидкости стекает вниз по стенкам колонны. Поскольку жидкость в потоке по стенкам перемешивается менее интенсивно, чем при движении по прерывистой поверхности насадочных тел, и не очень эффективно экспонируется газу, наблюдается явление байпассирования , или проскока части потока без эффективного взаимодействия, отрицательно влияющее на суммарный абсорбционный процесс. Кроме того, перемещение значительной доли жидкости в пристенный слой обедняет ею основную часть насадки, уменьшая здесь как эффективную межфазную поверхность, так и значения Поэтому нарушение равномерности потока жидкости в целом приводит к ухудшению работы колонн. [c.220]

Передаточные функции математической модели насадочной абсорбционной колонны с раснределенными параметрами [c.94]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология