Схема температурных переходов

В области фазовых переходов (плавление, кристаллизация) также наблюдается резкое изменение теплоемкости полимеров. Эти процессы обычно изучаются методами адиабатной калориметрии (точность которой в результате применения электронных схем является достаточно высокой) в широком интервале температур. На температурных зависимостях теплоемкостей полимеров [10.6] проявляются характерные пики (рис. 10.17), которые с увеличением скорости нагревания сдвигаются в сторону повышенных температур (при этом высота их увеличивается). Такой характер изменения теплофизических свойств при переходе поливинилацетата (ПВА) из твердого состояния в жидкое обусловлен релаксационной природой процесса размягчения и связан с тепловой предысторией образцов. Так как температура стеклования ПВА равна 35° С, выдержка его при комнатной температуре равносильна хорошему отжигу. [c.267]

До сих пор метод динамического программирования приводился для последовательного включения элементов процесса. Если число элементов процесса в схеме очень велико, удается рассматривать всю систему как одну аппаратурно-процессную единицу, в которой состояние главного потока изменяется непрерывно в направлении течения. Приведенный пример схемы последовательно соединенных реакторов дает понятие о возможности перехода ряда дискретных реакторов (смешения) в один трубчатый реактор (вытеснения), который уже был описан в гл. И. Теперь возникает вопрос каков оптимальный температурный градиент трубчатого реактора Ответить на него можно непосредственно, не приступая на основе общих рассуждений к динамическому программированию элемента процесса непрерывного действия. [c.349]

Рис. 61. Схема температурных переходов в аморфно-кристаллических полимерах

Рис. 27. Схема температурных переходов в аморфном полимере.

Этот прибор (см. рис. VI.II) состоит из привода, который создает аксиальные смещения при одной из четырех строго фиксированных частот (3, 5, И. 35 или ПО Гц), датчиков деформаций (смещений) и напряжения (силы) и электрической схемы, которая позволяет находить значения модулей упругости и потерь, а также tg6. Чувствительность датчиков деформации Ы0 см, силы 5-10 Н. Образцы, используемые для испытаний, приготавливаются в виде волокон или пленок длиной от 2 до 6 см и толщиной около 0,1 см. Термостатирующая камера позволяет проводить испытания в диапазоне температур от —160 до 250 °С. Область измеряемых значений модуля 0 —10 Па, а tg б — от I-IQ- до 1,7. Этот прибор особенно удобен для сканирования по температуре при фиксированной частоте, что позволяет быстро проводить серийные измерения и определять области температурных переходов. [c.141]

При полетах вблизи других планет солнечной системы их инфракрасное излучение также можно использовать для определения местной вертикали этих планет. При этом выбор рабочего участка спектральной характеристики приемников излучения датчиков ориентации будет определяться спектром ИК-излучения планеты. Может возникнуть необходимость подавления ложных сигналов, характерных для данного небесного тела. Так, например, поверхность Луны имеет резкие температурные переходы, создаваемые боковыми сторонами кратеров, эти перепады могут давать сигналы ложного горизонта . Для подавления ложных сигналов в схему датчика вводится спектральная селекция. [c.262]

Комиссия, расследовавшая причины аварии, предложила заменить стальные литые переходы на трубопроводах этилена высокого давления переходами более надежной конструкции, улучшить крепление трубопроводов для снижения знакопеременных нагрузок, возникающих в опасных сечениях от вибрации и температурных изменений, а также создать более рациональную схему удаления воды из системы гидратации и определить порядок проверки проходимости системы перед началом подпитки ее этиленом. [c.256]

Чтобы процесс листования проходил без затруднения и чтобы резиновая смесь переходила с одного валка на другой так, как показано на схеме, необходимо соблюдать определенный температурный режим листования температура валков, расположенных рядом, должна отличаться на 5—15 °С. Резиновая смесь на [c.282]

Проектирование ТА сводится к расчету площади поверхности теплообмена по упрощенным температурным схемам, не учитывающим связи факторов теплопередачи с гидродинамическими режимами движения и температурой материальных потоков. Переход к расчету по известным методикам (моделям), свободным от указанных недостатков, осуществляется крайне редко, поскольку он требует громоздких и трудоемких вычислительных операций. [c.3]

Согласно принятой схеме, концентрат циннвальдита измельчают до 2—3 мм и смешивают с сульфатом калия в весовом соотношении 1 0,35. Шихту спекают при 900° С во вращающейся печи с прямым газовым обогревом. Если температурный режим спекания строго выдержан (превышение температуры за 935° С ведет к оплавлению шихты и потерям лития), шихта получается сыпучей и легко выщелачивается. Выщелачивание проводят в железных реакторах вторичным щелоком, полученным со стадии промывки неразложившегося остатка, прн соотношении т ж=1 3. Для предотвращения перехода в раствор кремневой кислоты пульпу нейтрализуют едким кали до pH 7,5—8,0, Fe + окисляют в Ре + небольшим количеством твердого перманганата калия, а избыток окислителя восстанавливают метиловым спиртом до МпОг, удаляемой затем с нерастворимым остатком . После такой об- [c.264]

Обработка экспериментальных данных на ЭВМ состоит в нахождении коэффициентов этого уравнения по методу наименьщих квадратов. Результаты вычислений выдаются в виде временных (или температурных) зависимостей величин, пропорциональных G и G". Дополнительно вычисляются также производные dG jdT, что представляет собой независимый метод контроля положения точек переходов (по максимумам dG jdT, G" или tgo), на температурной шкале. Отсчет показаний датчика ведется со скоростью 100 точек в секунду с отфильтровыванием сигналов — шумов, частота которых превышает 2 Гц. В расчет принимались три цикла колебаний, что оказалось практически достаточным для получения приемлемых отношений сигнала к шуму. Дополнительные возможные источники ошибок могут быть связаны с нелинейностью датчика смещений, нелинейным дрейфом нулевой линии, а также с отклонениями от запрограммированного линейного возрастания температуры. Все эти обстоятельства должны либо тщательно устраняться при наладке экспериментальной схемы, либо вводиться в расчет путем модификации исходного уравнения движения, либо, наконец, отфильтровываться самой процедурой обработки экспериментальных даиных. [c.188]

Наиболее замечательной особенностью процессов горения высших углеводородов является двухстадийное воспламенение, открытое и исследованное в работах Неймана и его сотрудников [50]. Это явление заключается в следующем. В определенной области температур и давлений возникает холодно е пламя, в котором реакции окисления не доходят до конца в продуктах холоднопламенного окисления обнаруживается большое количество альдегидов, органических перекисей и других кислородосодержащих органических соединений. Сложность состава этих продуктов сразу же свидетельствует о невозможности описания процесса окисления одной определенной кинетической схемой. Область холоднопламенного окисления ограничена как по давлению, так и по температуре. В определенном температурном интервале суммарная кинетика реакций имеет отрицательный температурный коэффициент. В соответствии с этим, в определенном интервале критическое давление воспламенения уменьшается с понижением температуры. Таким образом, холодное пламя представляет собой самотормозящийся процесс горения. С другой стороны, область холодного пламени переходит непосредственно в область обычного горячего пламени. В определенной области значений параметров сначала происходит холоднопламенное воспламенение, а затем холодное пламя самопроизвольно переходит в горячее (отсюда и термин двухстадийное воспламенение ). [c.281]

В табл. 7.1 приведена классификация различных механизмов разрушения полимерных стекол, а на рис. 7.1—соответствующая схема прочностных состояний, построенная по температурной зависимости разрывного напряжения, рассчитанного на разрывное поперечное сечение (истинная прочность). Соответствующие пояснения будут в деталях даны при последующем изложении по мере обсуждения вопроса о влиянии релаксационных переходов на прочность полимера. Кратко поясним схему на рис. 7.1 и данные табл. 7.1. [c.192]

Секционированная схема применяется не только для предотвращения смешивания исходных и конечных продуктов, но и при необходимости изменить температурный режим реакции по ходу процесса. В этом случае ставят несколько реакторов, в каждом из которых поддерживается свой температурный режим. Переходя последовательно из одного аппарата в другой, реакционная смесь проходит различные зоны. Когда требуется длительное пребывание реакционной смеси в зоне реакции и для этого необходим реактор очень большого объема, его заменяют несколькими обычными реакторами, соединенными последовательно. [c.32]

Пластическая деформация наблюдается в том случае, когда предел текучести твердого тела ниже предела его хрупкой прочности. Соотношение между этими пределами меняется с изменением условий испытаний. Переход от хрупкого разрыва к пластическому с повышением температуры иллюстируется схемой (рис. 1), предложенной Иоффе. Температурная зависимость предела текучести более резкая, чем хрупкой прочности, в связи с чем и [c.9]

Для ПФА в общих чертах сохраняется такая же схема температурных переходов. Переход при —80 °С на графике с = / (Г) обусловлен размораживанием сегментальной подвижности микроброуновского типа, т. е. переходом аморфных областей из стеклообразного в высокоэластическое состояние. Кажущаяся энергия активации для этого перехода составляет 24 ккал моль, выше —80 °С величина Ас/АТ 1 равна 9,5 мЦсек-град). Этому переходу соответствует нгиболее интенсивный пик tgo с = —52 °С. Рид и Вильямс также относят единст- [c.181]

Т<Т имеется еще один температурный переход, обусловленный размораживанием сегментального движения в наиболее неупорядоченных областях аморфного атактического полимера. Общая схема температурных переходов в полистироле качественно совпадает со схемой температурных переходов, обнаруженных в СНП. Следовательно, можно полагать, что оба высокотемпературных перехода, обнаруженные в сополимерах, обязаны своим происхождением олигостирольным цепям, соединяющим соседние молекулы полиэфира. В этом случае температура Тх = Т , которая представляет собой олигостирольных цепей, выступает в роли температуры стеклования [c.243]

Химическим очисткам подвергаются главным образом котельные агрегаты. За последнее десятилетие методы химических очисток котло-агрегатов претерпели определенные изменения. Прежде всего совершенствовались наиболее перспективные методы — уточнялись концентрации и компоненты смесей, температурные режимы и др. Вводились новые эффективные реагенты для целей очистки и для ингибирования растворов в процессе очистки. Упрощались промывочные схемы, вплоть до полного отказа от специальных схем с переходом к использованию штатного оборудования. [c.5]

Общая схема возможных температурных переходов в аморфно-кристаллических полимерах представлена на рис. 61. Обычно температурные переходы, начиная с наиболее высокотемпературного, обозначают греческими буквами а, 3, у. o- Соответственно релаксационные процессы, проявляющиеся при понил<ении температуры, обозначают а, (3, y, o. [c.262]

При измерении скорости и поглощения ультразвука на частоте 2 Мгц (рис. 52) в общих чертах сохраняется схема расположения температурных переходов для ПТФЭ, приведенная на рис. 51. Однако температурные переходы релаксационного типа оказываются несколько сдвинутыми в сторону высоких температур. Так, на частоте [c.171]

Температурными эффектами, наблюдающимися в спектрах стимулировапного излучения, являются плавное изменение частоты генерации и встречающееся довольно часто у ряда кристаллов резкое переключение каналов индуцированного излучения, связывающих разные пары штарковских уровней двух рабочих мультиплетов активаторного иона Наиболее полные исследования температурного поведения линий стимулировапного излучения, охватывающие широкий интервал температур, проведены с кристал.тамп, активированными ионами Nd + [4,5,32]. Этот выбор объясняется тем, что иопы Nd + в большинстве случаев придают. лазерным кристаллам удовлетворительные спектроскопические свойства и обеспечивают реализацию четырехуровневой рабочей схемы па переходах Чи и [c.66]

Приведённые в 27 (рис. 70) схемы безизлучательных переходов были применены там для разъяснения температурного тушения. Однако они полностью применимы и к другим случаям внутреннего тушения. В самом деле, нрн рассмотрении температурного тушения предполагалось, что форма потенциальных кривых задана структурой молекулы. В этих условиях повышение температуры, обеспечивая развитие сильных колебаний, приводит к различным процессам тушения, описываемым рисунками 70, а, б п в. Однако возможен и обратный случай. Температура среды может быть с самого начала достаточно высокой для развития значительных колебаний частей молекулы, но состоя ше молекулы, выражаемое определённой формой потенциальных кривых, не даёт развиться тушению. В этих условиях действие факторов, приводящих к внутреннему тушению, должно произвести изменение состояния молекулы, обеспечив такую форму потенциальных кривых, при которой смогут осуществляться безизлучательные переходы. Подобно] о рода процессы происходят при химических и физико-химических изменениях люминесцентных молекул, при действии полей, изменяющих её структуру или внутримолекулярные связи. Такие изменения могут возникать при агрегации люминесцентных молекул, при изменении растворителя, п])и изменении температуры и т. п. [c.191]

Возникновение множественных режимов, переход между которыми происходит скачкообразно при плавном изменении параметров процесса, и связанные с этим явления неустойчивости стационарных состояний представляют собой органический недостаток автотермических схем. Недостаток этот, очевидно, вызван характерным для автотермических реакционных узлов переносом тепла теплоносителем против течения реагирующей смеси, приводящим к задержке и возможному разрастанию случайных возмущений температурного режима процесса. Те же явления наблюдаются и в другой автотер-мической схеме, рассмотренной в разделе VIII.3, — адиабатическом реакторе с внешним теплообменником. Неустойчивость режимов возможна, хотя и значительно менее вероятна, и в тех технологических схемах, где тепло реакции отводится с помощью независимого теплоносителя. [c.357]

В работе [41 ] для задачи синтеза оптимальных систем теплообмена были впервые применены вышеизложенные идеи решения комбинаторных задач путем построения сокращенного дерева вариантов. Прежде всего, было введено эвристическое правило в оптимальной схеме теплообмена при теплообмене между какими-то горячим и холодным потоками переходит максимальное количество теплоты, допускаемое минимальным температурным сближением Дттш- Это эвристическое правило резко сокращает дерево вариантов, максимальное число висячих вершин падает от m до от (от до N1 для задачи синтеза систем теплообмена), так как в каждой схеме любая пара потоков встречается только один раз. На первом уровне дерева вариантов возможно N пар потоков, на втором — N (М — 1), на третьем — N (М — ) (Ы — 2) и так далее, на Л -м уровне — N (М — I) (Ы — 2)- - I = N1. Очевидно, что Л < для N 3. [c.154]

По-видимому, это последнее обстоятельство вызвало к жизни тенденцию перехода к принципу так называемого сбалансированного тепла , при котором отказываются от теплосъема в регенераторе и от подогрева сырья в печи. Требуемый температурный режим обеспечивается соответствующим выбором кратности циркуляции катализатора и расхода рециркулирующего шлама. С точки зрения регулирования такая схема будет менее гибкой, главным образом, при переходе с одного вида сырья на другой (например, с легкого на тяжелое ). [c.53]

При нагревании отдельные сырьевые компоненты изменяются. Свободный кремнезем, присутствующий в составе сырьевых смесей преимущественно в форме -кварца, испытывает при нагревании характерные для него полиморфные превращения. Наиболее вероятная схема превращений SiOa в составе сырьевых смесей и термические температурные границы полиморфных переходов следующие [c.119]

Приведенные примеры показывают, что жидкие кристаллы существуют в определенном температурном интервале, внутри которого возможны переходы от смектической фазы к нематической, и наоборот. Если одно и то же вещество обладает смектической и нематической фазами, то температура смектической фазы всегда ниже нематической. При нагревании или охлаждении вещества, молекулы которого имеют право-левую симметрию, фазовые переходы от твердых кристаллов к изотропной жидкости и наоборот происходят по схеме [c.253]

Двухступенчатые схемы. Перечисленные ограничения в значительной мере отпадают при распределении воздуха на первичный и вторичный, т. е. с переходом на метод двухступенчатого сжйгаиия твердого топлива [Л. 20]. В этом случае при желании становится возможной работа с толстым слоем при любых сортах топлива (так называемые полугенера-торные или полугазовые топки, чаще всего применяемые в практике технологических печей, в которых полугаз доставляется в самую рабочую полость печи, где и дожигается во вторичном воздухе для развития в этой полости максимального температурного эффекта). Необходимо при этом только позаботиться о том, чтобы вторичный воздух распространился по всему сечению основного потока газов, т. е. был действительно доставлен туда, где в нем испытывается недостаток. [c.154]

Проведенные на Ачинской ТЭЦ исследования [Л. 52] показали, что схема пылеприготовления с промежуточным бункером пыли может быть упрощена при переходе на прямое вдувание дымовыми газами. Одновременно повышается взрывобезопасность котлов БКЗ-320-140ПТ этой ТЭЦ. Температурные режимы топки котла с жидким шлакоудалением при этом практически сохраняются. В системе с прямым вдуванием дымовыми газами мельницы ММТ-1500/2510/735 с инерционными сепараторами ВТИ и мельничными вентиляторами выпускают пыль, которая после сепаратора характеризуется остатками на ситах / 9о=45—55%, / 2оо=15—25% и / юоо=1,0-1,5%- В мельничных вентиляторах ныль еще утоняется и характеризуется остатками / до=30-40%, / 2оо=Ю-15% и Люоо=0,5-0,8% [Л. 52]. [c.39]

Внешние различия условий регулирования в стационарных системах постепенно сглаживаются при переходе к непрерывно действующим схемам с движущ>1мися катализаторами. Это достаточно наглядно показывается температурными кртвыми регенераторов ТСС, приведенными на фиг. 141. Они вообще типичны для обычных политропических реакторов с многоступенчатым регулированием. [c.402]

Температурные условия разложения различных инициаторов, которые быЛп приведены в схемах на стр. 206, лишь приблизительно характеризуют соответствующие реакции и указывают на обычные интервалы их практического использования. Точное представление о термической устойчивости инициаторов дают константы скорости разложения (табл. 9), которые устанавливаются либо путем непосредствепного измерения концентрации инициатора в ходе разложения, либо, если это возможно, с помощью измерения объема газообразных продуктов реакции. Последний метод применяется главным образом в случае инициаторов, разложению которых сопутствует выделение азота. В области низких концентраций (порядка 1 -Ю моль/л) разложение инициаторов на свободные радикалы в углеводородной среде всегда протекает как мономолекулярный процесс. Для многих инициаторов тот же закон сохраняется в других средах и при более высоких концентрациях. Определенные тины инициаторов чувствительны к изменению концентрации (индуцированный распад) и природы среды. Последнее относится к ацильным перекисям, скорость разложения которых существенно меняется при переходе от одного растворителя к другому [И]. Ускоряющее влияние растворителя на процесс разложения инициатора указывает на взаимодействие между этими компонентами, что, строго говоря, не позволяет считать реакцию распада мономолекуляр-ной. Тем не менее большой избыток растворителя дает возмож- [c.209]

Явление предельной температуры впервые наблюдали Сноу и Фрей [58. 59]. При изучении сополимеризации двуокиси серы с различными олефинами они обнаружили, что существует температура, характерная для каждого олефина, выше которой полимеризация не протекает. Они объяснили это явление тем, что при переходе через предельную температуру протекают вторичные реакции, имеющие высокий температурный коэффициент, в ходе которых образуется ингибитор. Позднее Саломон [60] высказал предположение о существовании в качестве промежуточных продуктов реакции нестабильных комплексов, скорость распада которых быстро увеличивается при приближении к предельной температуре. Молярное соотношение олефина и двуокиси серы в этих сополимерах всегда равно единице, независимо от состава исходной мономерной смеси. Это, а также другие факты [611 делают почти достоверным предположение о том, что истинными промежуточными продуктами при полимеризации являются комплексы, состоящие из молекулы олефина и молекулы двуокиси серы. Наличие таких комплексов объясняет явление предельной температуры в схеме, предложенной Саломоном. [c.80]

Наконец, остановимся па роли температуропроводности. Согласно рассмотренной схеме, автоколебания возможны вследствие локальных скачков температуры и резкого изменения свойств полимера при переходе через температуру стеклования. Если устранить температурный скачок, то автоколебательный процесс развиваться не сможет. Наиболее наглядно это положение подтверждается при проведении растяжения в воде, обеспечивающей интенсивное (по сравнению с воздухом) охлаждение и предотвращающей скачкообразный рост температуры. Действительно, при растяжении ПЭТФ в воде ни при каких условиях не удавалось осуществить автоколебательный процесс. Для устранения периодических колебаний достаточно и более слабого воздействия. Например, колебания обычно снимаются при обдувке образца холодным воздухом. Критическим фактором в этом случае обычно становится прочность образца, так как из-за роста напряжений при растяжении уже обра- [c.363]

Автоматический температурный контроль адиабатической оболочки, о чем говорилось выше, не только облегчает работу, но и позволяет более детально изучать переходы, характеризующиеся значительным термическим гистерезисом и большим периодом уравновешивания. В ряде лабораторий для этого используется несколько усовершенствованная система, разработанная Фурукава [204]. Другие схемы автоматического контроля адиабатической оболочки описаны Тоддом и сотр. [739], Забетакисом [794], Сталлом [708], Долом [154], Вестом и Гиннингсом [772]. [c.28]

Позже был исследован кинетический изотопный эффект и его температурная зависимость при стереопревращении малеиновой кислоты-2,3- 2, катализируемом тио-цианат-ионом, что позволило более детально рассмотреть переходное состояние [55], Ожидался обратный вторичный изотопный эффект а-дейтерия, поскольку при переходе от основного состояния к переходному комплексу этиленовые С—Н-связи претерпевают изменение от чистого р -гибридизованного состояния в частично р -гибриди-зованные [56]. Общее изменение частоты деформационных колебаний С—Н, рассчитанное по температурной зависимости изотопного эффекта, немного больше половины ожидаемого при допущении полной р -гибридизации в переходном состоянии, и, следовательно, конфигурация последнего ближе к тетраэдрической, чем к тригональной. Механизм этой реакции может быть представлен схемой 2. [c.214]

Естественно, что приведенные выше оценки нелинейного эффекта условны, так как относятся к выбранному диапазону значений параметров и, что более важно, ограничены нульмерной (точечной) схемой расчета. И для нее, впрочем, могут быть получены различные кривые т <Т>), в том числе кривая с двумя максимумами, как в одномерной теоруи [11]. Действительно, характер зависимости скорости горения от средней температуры сушественным образом зависит в турбулентном потоке от того, как изменяется интенсивность температурных пульсаций. Последние, в свою очередь, зависят от пульсаций скорости и градиента <Т>, т. е. от пространственного распределения переменных. Однако достаточно полные опытные данные или результаты детального расчета с учетом поля пульсаций для двух- или трехмерной задачи в настоящее время неизвестны. Поэтому выявление влияния нелинейной зависимости скорости реакции от температуры и концентрации в турбулентном факеле при переходе от актуальных переменных к осредненным является одной из важных задач исследования. [c.19]

Это схема механизма общего типа. Она была принята долгое время. Основные вопросы, которые при этом обсуждались, состоят в следующем какая стадия является лимитирующей и происходит ли перенос протона по цепочке водородных связей путем туннелирования Модель, предполагающая туннелирование [уравнения (2.32) и (2.34)], на лимитирующей стадии переноса согласуется с наблюдаемыми временами жизни Н30+ в воде (тн = 3 10 -12с, TD/TH = 1,.4) и во льду (тн = = 10 13с, Тд/Tg 8- -9), однако, согласно этой концепции, нельзя объяснить аррениусовский тип температурной зависимости подвижности (Еа = 2,6 ккал/моль) [177]. По некоторым оценкам, спонтанные вращения молекул воды происходят медленнее, чем перенос протока (последняя величина оценивалась по экспериментальным данным), однако вращение в условиях действующего поля, созданного новым присоединяемым протоном с левой стороны цепи, может быть согласовано с наблюдаемой подвижностью и изотопным эффектом, и в таком случае стадию (2.34) можно рассматривать как лимитирующую для скорости всего процесса [177]. Взаимодействие туннельных переходов соседних протонов рассматривали как причину непрерывного фона колебательных спектров водных растворов кислот [820, 866, стр. 278а]. Другая квантовомеханическая модель, включающая в качестве лимитирующей стадии перенос протона по водородной связи, чему соответствует потенциальная функция с двумя минимумами (2.32), позволяет описать также и аррениусовскую температурную зависимость подвижности без специальных предположений о конкретной форме барьера, разделяющего две потенциальные ямы [ЗЗОа]. Практически все акты переноса осуществляются, согласно этой модели, над барьером, а туннелирование предполагается вероятным только для немногих возбужденных состояний вблизи вершины барьера. Некоторые успехи были достигнуты в выяснении вида потенциальной функции для кластеров молекул воды, связанных водородной связью [278 а]. [c.296]

Чтобы процесс листования проходил без затруднения и чтобы резиновая смесь переходила с одного валка па другой так, как показано на схеме, необходимо соблюдать определсиньп температурный режим листования температ ра валков, расположенных рядом, должна отличаться на 5—15 "С. Резиновая смесь на основе СКБ легче переходит с более горячего валка на менее горячий валок, поэтому верхний валок должен иметь более высокую температуру, чем средний валок каландра, который в свою очередь должен быть более нагрет, чем нижиий валок каландра. Поэтому при обработке резиновой смеси из каучука СКБ верхний валок каландра должен иметь температуру 90—95 С, средний [c.283]