Неподвижные элементы ступени

Гак как основное назначение компрессорной машины заключается в повышении давления, то получаемый в колесе скоростной напор должен быть превращен в энергию давления в соответствующих диффузорных каналах за колесом. Это, как известно, связано с дополнительными потерями. Следовательно, потери в неподвижных элементах ступени при прочих равных условиях тем больше, чем меньше степень реактивности. [c.46]

Из сказанного вытекает, что приведенные выше уравнения требуют экспериментальной проверки и уточнения. Необходимы экспериментальные исследования двух типов а) изучение относительного движения с помощью приборов, вращающихся вместе с колесом, для получения более достоверных данных о явлениях внутри колеса и об оптимальных формах каналов б) исследование параметров в абсолютном движении (с помощью неподвижных приборов) с целью изучения потока за колесом и в переходной зоне между колесом и следующими за ним неподвижными элементами ступени. [c.58]

Рассматривая вопрос о влиянии выходного угла на к. п. д. ступени, Б. Эккерт 45] исходит из анализа потерь в рабочем колесе и в неподвижных элементах ступени, определяемых по выражениям [c.103]

Хотя внешне такая постановка вопроса очень подкупает своей простотой, однако использование этих данных, на наш взгляд, возможно лишь для самых грубых ориентировочных сравнений. Как показали опыты ряда исследователей, потери энергии в ступени являются сложной функцией от ряда конструктивных и аэродинамических параметров. Сюда относятся такие величины, как соотношения осевых и диаметральных размеров, соотношения размеров колеса и неподвижных элементов ступени и ряд других параметров, определяющих структуру потоков и степени диффузорности на отдельных участках. [c.104]

Основные измерения производились с помощью приборов, установленных перед колесом и за ним. Таким образом полученные данные учитывают потери в следе за лопатками колеса, а также другие явления, характерные для области перехода из колеса в неподвижные элементы ступени. Чтобы исключить влияние [c.138]

Тип и конструктивная схема неподвижных элементов ступени определяются назначением ступени и местом, которое ступень занимает в машине. В многоступенчатой компрессорной машине неподвижные каналы, соединяющие выходной участок предыдущего колеса со всасывающим отверстием последующего колеса, обычно выполняют в виде двух самостоятельных конструктивных элементов — диффузорного и обратного направляющих аппаратов. Кроме этих двух элементов, характерных для промежуточных ступеней, первая ступень машины (или неохлаждаемой группы ступеней в охлаждаемом компрессоре) имеет еще входное устройство. Это устройство выполняется обычно в виде всасывающей камеры, сообщающейся со входным отверстием рабочего колеса непосредственно или через специальный входной направляющий аппарат. Роль входного направляющего аппарата в промежуточной ступени обычно выполняет выходная часть обратного аппарата предыдущей ступени. [c.167]

Ряд экспериментальных исследований показал, что к. п. д. рабочего колеса может быть доведен до весьма высоких значений (0,93—0,96). Вместе с тем известно, что максимальные значения к. п. д. ступени в целом в большинстве существующих машин не превышают 0,84—0,87. Следовательно, значительная часть потерь имеет место в неподвижных элементах ступени. Потерями в неподвижных элементах можно также объяснить более узкий диапазон эффективной работы ступени по сравнению с рабочим колесом. [c.168]

При выборе осевых размеров для неподвижных элементов ступени можно исходить из следуюш,их соображений. Так как направления потоков на выходе из колеса одинаковы в обеих моделируемых машинах, то подобие планов скоростей на входе в диффузорные аппараты будет обеспечено, если будет выполнено условие [c.316]

Изменение удельного объема в неподвижных элементах ступени [c.332]

Число М незначительно снижается от ступени к ступени. Однако снижение к. п. д. не будет вызвано таким несоответствием по М в сравнении с модельной ступенью. Что касается подобия планов скоростей в сходственных сечениях, то оно обеспечивается примененным здесь методом приближенного моделирования конструктивных размеров. При расчете третьей ступени здесь не было учтено изменение характеристики, которое может быть обусловлено применением неподвижных элементов ступени концевого типа. В случае реального проектирования такое допущение неприемлемо. В данном примере с целью упрощения с таким допущением можно согласиться. [c.334]

Изучение поля скоростей и давлений в проточной части позволяет глубже познать рабочий процесс ступени и наметить пути ее совершенствования. Система дренажных отверстий экспериментального насоса позволяет измерить распределение давления, а следовательно и скоростей по неподвижным элементам ступени. [c.278]

В центробежных холодильных компрессорах сжатие осуществляется в результате непрерывного подвода энергии к потоку паров хладагента. В рабочих колесах повышается статическое давление и увеличивается кинетическая энергия паров хладагента. В неподвижных элементах ступени (диффузоры, обратные направляющие аппараты и улитки) кинетическая энергия превращается в потенциальную, в результате чего статическое давление паров хладагента возрастает. [c.54]

АДИАБАТИЧЕСКОЕ ТЕЧЕНИЕ В НЕПОДВИЖНЫХ ЭЛЕМЕНТАХ СТУПЕНИ [c.28]

Сц — скорость при входе в неподвижный элемент ступени. [c.36]

Для неподвижных элементов ступени [c.36]

Для неподвижных элементов ступени уравнение (50) неприменимо, так как для них оц = oi и / = 0. Вместо внутреннего к. п. д. T)j. для неподвижных. элементов можно использовать политропический к. п. д. в форме выражения (52) или в виде соотношений [c.40]

На рис. 20 схематично показаны продольный и поперечный разрезы первой ступени многоступенчатой машины. Сжимаемый газ подводится по всасывающему трубопроводу к всасывающей камере (входному патрубку) машины и затем поступает в каналы, образованные лопатками рабочего колеса. Под действием центробежной силы газ отбрасывается к периферии рабочего колеса. При движении газа в колесе за счет энергии, передаваемой от лопаток рабочего колеса, повышается давление и увеличивается его скорость а следовательно, и кинетическая энергия в абсолютном движении. Рабочее колесо является единственным элементом ступени, в котором энергия подводится к газу. Во всех остальных (неподвижных) элементах ступени происходит только преобразование энергии, полученной в рабочем колесе. [c.48]

К неподвижным элементам ступени относятся всасывающие камеры, диффузоры, обратные направляющие аппараты и улитки. [c.78]

Рассмотрим движение газа в неподвижных элементах ступени, а также некоторые данные о потерях в них. [c.78]

Следует иметь в виду, что в неподвижных элементах ступени полная энтальпия остается неизменной, так что о = огк- [c.94]

По известному объемному расходу определяют размеры рабочего колеса и неподвижных элементов ступени так же, как и для газовых центробежных компрессоров. При сжатии тяжелых [c.186]

Неподвижные элементы ступени предназначены для превращения части кинетической энергии газа в потенциальную, а также для подвода газа к следующей ступени или выходному патрубку, где он поступает в промежуточный холодильник или выталкивается из последней ступени. Неподвиж-цые элементы состоят обычно (см. рис. 111) из безлопаточного (в) и лопаточного (г) диффузоров, поворотного колена (д) и обратного направляющего аппарата (е). [c.188]

Представляется, однако, возможным определить экспериментальным путем потери в колесе, и, следовательно, по разности /г, — могут быть найдены также потери в неподвижных элементах ступени. [c.33]

Полезно обратить внимание на некоторую особенность введенного нами внутреннего к. п. д. колеса т], , который согласно формуле (1. 51) дает непосредственные полные потери к. п. д. в колесе в виде разности Дл, = 1 — Л следовательно, к. п. д. ступени, состоящей из колеса и диффузорной части (рассматриваемой как совокупность неподвижных элементов ступени), не может быть представлен произведением г) т) , где — к. п. д. диффузорной части. Однако справедливо следующее равенство между потерями к. п. д. [c.34]

Б. Неподвижные элементы ступени [c.73]

ВЛИЯНИЕ КОНСТРУКЦИИ НЕПОДВИЖНЫХ ЭЛЕМЕНТОВ СТУПЕНИ НА ПОТЕРИ [c.90]

ВЫБОР НЕПОДВИЖНЫХ ЭЛЕМЕНТОВ СТУПЕНИ [c.175]

В отличие от рабочего колеса неподвижные элементы проточной части (диффузор, о. н. а. и улитка) могут иметь лишь небольшое влияние на величину затрачиваемого напора и характер его зависимости от Q (или Фы2 = / (фгг)- Тем не менее влияние этих элементов на эффективный напор может иметь большое и даже решающее значение, поскольку потери в них обычно больше, чем в колесе. Из этого, конечно, не следует, что путем надлежащего выбора неподвижных элементов можно получить приблизительно такую же характеристику ступени ф = / (ф г) например с колесом насосного типа, как и при колесе с радиальным выходом (предполагается, что речь идет о высокоэкономичных ступенях). Однако при заданном колесе положение оптимума к. п. д., его численное значение и форма характеристик о)) и т) от ф 2 существенно зависят от конструкции неподвижных элементов ступени. [c.175]

В настоящее время, ввиду малой изученности вопроса, представляется затруднительным дать достаточно надежные рекомендации по выбору оптимальных форм и размеров неподвижных элементов ступени все же мы сделаем попытку несколько осветить эту проблему. [c.175]

Вернемся еще раз к неподвижным элементам ступени концевого типа. Прежде всего отметим, что для колес насосного типа благодаря работам А. И. Степанова нашли широкое применение бездиффузорные улитки [c.178]

В качестве величин, связывающих эффект работы колеса с основными параметрами задания, могут быть приняты коэффициенты Фалопг и Ч огат-- характеризующие расходную скорость и создаваемый напор при данной окружной скорости колеса. К величинам, определяющим характер взаимодействия колеса с неподвижными элементами ступени, следует отнести [c.93]

Как видно, внутренний к. п. д. колеса меняется с изменением режима работы сравнительно мало и имеет максимум при ф 2 0,22, тогда как максимум к. п. д. ступени соответствует значительно меньшему Фг2ог.т = = 0,15. Таким образом, сопоставление к. п. д. ступени и колеса вскрывает несогласованнссть минимума потерь в колесе и неподвижных элементах ступени. В рассматриваемом случае сечения диффузорно-улиточной части [c.35]

В последней формуле потери напорного к. п. д. разбиты на две части — на потери в колесе и в неподвижных элементах ступени. Для анализа формулы (6. 16) необходимо учесть, что в соответствии с опытами М. Т. Столярского (ЦКТИ) закручивание потока при входе в колесо не влияет на кинематику потока при выходе из колеса [39]. Следовательно, независимо от положения лопаток входного направляющего аппарата, при == idem величины 6 . и ф 2 будут одинаковыми как при наличии, так и при отсутствии закручивания потока. Тем самым потери напорного к. п. д. в неподвижных элементах ступени должны увеличиваться пропорционально 1/е при закручивании по вращению (е < 1,0) и уменьшаться обратно пропорционально е при закручивании против вращения (е >> 1,0), несмотря на то, что потери напора [c.217]

Для пояснения сказанного отметим, что при исследовании влияния какого-либо геометрического фактора в целях выяснения его оптимального значения чаще всего нельзя руководствоваться классическим правилом, согласно которому необходимо менять только одну исследуемую величину с обязательным сохранением неизменности всех остальных размеров конструкции. Так, при изучении влияния выходного угла лопатки Рг на к. п. д. колеса можно получить различные опт в зависимости, например, от выбранного для всех вариантов постоянного значения гд или Ь Ь . Если же исследуется влияние угла Рг на к. п. д. ступени в целом, то значения Рзопш получатся уже другими и при том различными в зависимости от постоянных для всех вариантов конструкции неподвижных элементов ступени. [c.227]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология