Осевое соотношение

Установлено, что расчетные значения р зависят не только от осевого соотношения суспендированных сфероидов и 8р/е , но и от направления и степени ориентации относительно приложенного электрического поля. [c.409]

Для асимметрических частиц (эллипсоиды вращения) при осевом соотношении р i <. р < 15) [т]] описывается [7, 8] соотношением (область очень малых g) [c.170]

Для растворов асимметричных частиц (стержень, эллипсоиды вращения с осевым соотношением р) [c.190]

Полностью различные угловые и осевые соотношения [c.271]

С помощью каждого из этих методов получается параметр, проявляющий специфическую зависимость от размера и формы тела, движущегося через жидкость. Если известно, что это тело представляет жесткую сферу, то для характеристики его размера достаточен единственный параметр, который можно получить по результатам одного измерения. При наличии эллипсоида вращения необходимо определение двух параметров, характеризующих его объем и осевое соотношение. Три упомянутых выше метода различаются по своей сравнительной чувствительности по отношению к этим двум параметрам, и поэтому эллипсоидальную частицу можно охарактеризовать путем комбинации любых двух методов. Однако для детального описания частицы более сложной формы может потребоваться определение гораздо большего числа параметров, и, следовательно, такое описание не может быть получено по измерению трения. В таком случае мы должны удовлетвориться тем, что неизвестная частица в данном эксперименте (или серии экспериментов) ведет себя так, как и следовало ожидать для сферы или эллипсоида данных размеров. Такие частицы обычно называются гидродинамически эквивалентными сферами или гидродинамически эквивалентными эллипсоидами . Конечно, следует ясно отдавать себе отчет в том, что сравнение неизвестного тела с этими гидродинамическими эквивалентами ни в коем случае не означает, что это тело действительно является сферой или эллипсоидом. [c.228]

Обыкновенно антиклинальная складка сопровождается по обе стороны структурой, имеющей обратное, чем у антиклинали, залегание пластов, которое получится, если мы антиклиналь перевернем вверх ногами. Такая складка носит название синклинальной складки, или просто синклинали (фиг. 61 и 62). Элементы синклинальной складки те же, что и у антиклинали бока или крылья складки, осевая линия, осевая плоскость и т. д. В зависимости от тех или иных соотношений между этими частями, синклинальные складки, подобно антиклиналям, бывают прямые, или симметричные (фиг. 61), наклонные, или асимметричные (фиг. 62), и опрокинутые (левая часть фиг. 60). [c.210]

Испытания на установке ПСТ-2 проводят при осевой нагрузке, равной 500 Н, соотношении между скоростями скольжения и качения в зоне контакта 0,16-0,40 и температуре топлива 30 °С. На каждое испытание используют новые или перешлифованные плунжер и коническую шайбу. [c.159]

Эта формула показывает, что при наличии примесей падение осевой скорости в струе зависит от начальной концентрации примеси Хд и от соотношения начальных скоростей примеси и несущей среды л п = Рассмотрим два наиболее интересных случая [3] ш р = Шо, т. е. = 1, [c.315]

Соотношение добычи артемовской смолистой нефти к парафинистой составляет 3 1. Указанные нефти обычно смешивались, но иногда их перерабатывали отдельно, с целью получения малопарафинового мазута из смолистой нефти для выработки осевых масел и тяжелых моторных топлив и, вместе с тем, из артемовской парафинистой нефти можно получить сравнительно более высокоцетановое дизельное топливо. [c.64]

Указанные моторные топлива (М3, М4, и Мд), осевые масла и флотский мазут, так называемые сортовые мазуты, готовятся смешением мазутов прямой гонки с соляровыми фракциями в соответствующих соотношениях, в зависимости от качества исходных мазутов первичной гонки и соляров. [c.121]

Соотношение перепадов давления в статоре и роторе увеличивается. Это означает, что в активных турбинах осевая сила давления жидкости на ротор меньше, чем в реактивных, [c.67]

Хотя внешне такая постановка вопроса очень подкупает своей простотой, однако использование этих данных, на наш взгляд, возможно лишь для самых грубых ориентировочных сравнений. Как показали опыты ряда исследователей, потери энергии в ступени являются сложной функцией от ряда конструктивных и аэродинамических параметров. Сюда относятся такие величины, как соотношения осевых и диаметральных размеров, соотношения размеров колеса и неподвижных элементов ступени и ряд других параметров, определяющих структуру потоков и степени диффузорности на отдельных участках. [c.104]

Что касается к. п. д. ступени в целом, то в отличие от к. п. д. колеса он получился во второй и в третьей серии опытов на 1,5— 2% ниже, чем в первой серии. Причина такого несоответствия, видимо, заключается в следующем. В конструктивной схеме ступени имеются элементы, которые обусловливают ряд дополнительных факторов, влияющих на характеристику ступени, помимо основного изучаемого фактора — степени расширения каналов. Действительно, в опытах второй серии получилось резкое утолщение выходных кромок лопаток. Это должно было вызвать увеличение завихренной зоны в следе лопатки за колесом и ухудшение к. п. д. ступени. В третьей серии опытов, где уменьшение сечений достигалось за счет сужения канала в меридиональной плоскости, получилось увеличение (по сравнению с первоначальным вариантом) относительной величины зазора между кромками лопаток и неподвижным покрывающим диском. Кроме того, здесь изменилось соотношение осевых размеров выходного сечения колеса и входного сечения диффузора. Все это не могло не отразиться на к. п. д. ступени. [c.137]

Задача конструирования переходной области за колесом в случае лопаточного диффузора сводится к решению двух основных вопросов правильный выбор соотношения осевых размеров йз/Ьа и выбор угла установки входных кромок диффузорных лопаток. На основании приведенного выше сравнения эквивалентных углов диффузорности в лопаточном и безлопаточном [c.192]

Соотношения (9.194) — (9.196) можно использовать в выражении (9.193) для получения уравнения обратных часов применительно к реактору с циркулирующим горючим и синусоидальным характером изменения осевой составляющей нейтронного потока. Однако вместо иснользования этих сложных выражений ограничимся грубыми, в некоторой степени приближенными, но вполне достаточными для поставленных целей и в то же самое время значительно упрощающими вычисления. Введем следующие линейные приближения для ядер [c.440]

Принцип работы сальника состоит в следующем. При затяге сальника (рис. 3.58) давление от нажимной втулки заставляет мягкую набивку уплотняться. Последняя, деформируясь, за счет бокового давления плотно прижимается к валу и стенке сальниковой камеры, в результате чего обеспечивается надежная герметизация места ввода вала или штока. Расчет сальника, как правило, включает определение геометрических параметров элементов его конструкции усилия затяга, обеспечивающего герметичность, и потерь мощности на преодоление сил трения, возникающих в сальнике (5, 11]. В каждой точке набивки одновременно действуют осевое давление Ру и боковое давление р . Если бы материал набивки был подобен жидкости, то согласно закону Паскаля осевое давление в набивке равнялось бы боковому давлению. Поскольку материал набивки наряду со смазкой содержит и волокнистый наполнитель, эти давления не равны и связаны соотношением [c.261]

На рис. 3.7 приведена принципиальная схема вихревой сушильной камеры. Воздух в камеру подавали через вводные осевой и тангенциальный штуцеры в соотношении 30 и 70% соответственно. Нужно особо отметить, что выбранное на основании предварительных опытов такое соотношение потоков на входе обеспечивало качественную сушку распыленного материала без каких-либо осложнений, т. е. без отложений продукта на стенках камеры, с сохранением устойчивого режима по поддержанию основных параметров и т. п. В связи с этим в дальнейшем исследования проводили при указанном соотношении входящих потоков. [c.156]

Исследованиями аэродинамики и тепло- и массообмена в конфузорной камере с тангенциальным и осевым вводами газовых потоков было установлено, что характер закрученного потока, форма (геометрия) камеры и соотношение ее габаритных размеров, а также способы подвода (отвода) газов находятся в тесной взаимосвязи с определенной оптимальностью процесса. Целесообразность внедрения конструкции унифицированного многокамерного аппарата, скомпонованного из модулей, намного предпочтительнее по сравнению с аппаратом с большой единичной камерой. В многокамерном аппарате сравнительно легче создается аэродинамический режим, обеспечивающий максимальные значения центробежных сил. В результате этого наблюдается такое положительное [c.309]

Соотношение между Ат и осевой силой в трубе А/г [c.32]

В данной работе рассматриваются результаты исследований величины коэффициента осевого переноса в аппаратах с тремя и шестью роторными мешалками в зависимости от удельной нагрузки на аппарат, интенсивности перемешивания и соотношения фаз методом планирования эксперимента [3] для однофазной и двухфазной систем. Определение коэффициента продольного переноса осуществлялось так же, как и для аппарата с одной роторной мешалкой [4]. [c.70]

В рассматриваемом случае, так как жидкость движется по винтовой линии, средняя истинная скорость и и осевая связаны соотношением [c.179]

Теплоотдача к теплоносителю при турбулентном режиме течения. При турбулентном режиме течения основное количество тепла, передаваемого между центральной частью потока и стенкой, переносится вихрями, в которых средняя поперечная составляющая скорости существенно меньше, но приблизительно пропорциональна осевой скорости. Эффективность турбулентности при переносе тепла через пограничный слой зависит от физических свойств теплоносителя, включая теплопроводность, теплоемкость и вязкость. Теоретически и экспериментально показано, что при нагревании теплоносителя в условиях турбулентного течения в длинных прямых гладких каналах круглого сечения справедливо следующее соотношение между коэффициентом теплоотдачи, свойствами теплоносителя и параметрами потока [c.56]

Типичные распределения температуры. Средняя эффективная разность температур двух потоков теплоносителя в теплообменнике зависит от его геометрии и конфигурации канала для теплоносителя. Основные соотношения можно получить с помощью кривых, приведенных на рис. 4.1 для нескольких идеализированных случаев, что позволяет до некоторой степени уяснить сущность основной проблемы. Заметим, что в каждом примере распределение температуры в теплообменнике представляется в виде функции расстояния от входа для холодного теплоносителя. Во всех случаях предполагается, что площадь поверхности теплообмена на единицу длины постоянна для всего теплообменника и что коэффициенты теплоотдачи не зависят от осевого положения, т. е. местной температуры теплоносителя. [c.72]

Выбирая размеры клапанов и расстояния их друг от друга, следует учитывать, что наибольшие напряжения в цилиндре, вызывающие иногда образование трещин и разрывы, обычно наблюдаются в ослабленных сечениях между клапанами. В этих сечениях кроме напряжений литейных, температурных и от давления газа, а также от осевых сил, передаваемых при последовательном расположении других цилиндров, возникают еще добавочные напряжения от затягивания шпилек, уплотняющих клапанные крышки, и нажимных винтов, закрепляющих клапаны. Все эти напряжения трудно поддаются расчету, и потому при проектировании рекомендуется учитывать соотношения размеров в конструкциях цилиндров, проверенных на практике. [c.323]

Измерения вязкости дают осевое соотношение 10 1, это свидетельствует о сильно вытян той форме белка. Интересно, что его антигенные свойства сохраняются при нагрсваннн до 95°С в течение 1 ч. Результаты измерения дисперсии оптического вращения (ДОВ) не выявляют спиральной структуры белка. [c.102]

Влияние жесткости макромолекул. При фазовом разделении гибкоцепных полимеров сосуществующие в равновесии разб. и конц. Р. изотропны при всех концентрациях. В случае ограниченной гибкости макромолекул в конц. Р. произвольная ориентация макромолекул становится невозможной (по чисто геометрич. соображениям) и, начиная с нек-рой концентрации, Р. самопроизвольно организуется в упорядоченную гкидкокристал-лич. фазу (см. Структура). Концентрация ири к-рой происходит этот переход, тем больше, чем меньше и е-сткость цепи. Для абсолютно жестких стержневидных макромолекул с осевым соотношением Р [c.145]

Для сплющенных эллипсоидов >. равна 1,5, для вытянутых — 1,8. Таким образом, зная [т)] и V, легко рассчитать инкремент вязкости и осевое соотношение, т. е. определить форму молекулы. Вместе с тем характеристическая вязкость может быть использована и для подсчета молекулярного веса. Основываясь на измерении полимеров со средней и малой длиной цепи, Штаудингер установил, что [c.137]

Мы изучили протекание реакции по высоте слоя катализатора во времени при условиях, близких к условиям сернокислотного и фтористоводородного алкилировантш. Опыты проводили в реакционной аппаратуре, позволяющей осуществлять алкилирование на твердом катализаторе нри соотношениях изобутан бутены в зоне реакции на уровне соотношений данных компонентов в сернокислотных реакторах алкилирования [101 с одновременным отбором проб в различных зонах реактора по его осевой линии. Реактор состоит И.Ч толстостенной стеклянной трубки внутрензтм диаметром 15 мм. Сквозь слой ката.пизатора по оси реактора пропущен перфорированный по всей длине кани гляр диаметром 1 мм, внутри которого нри номощп специального устройства передвигается пробоотборный капилляр, внешний и внутренний диаметры которого составляли 0,8 и 0,25 мм. [c.339]

Аппараты с продольным перемешиванием (одноразмерная модель с осевым перемешиванием, однопараметрическая диффузионная модель). Перемешивание в потоке может происходить даже в тех случаях, когда в аппарате нет сцециального перемешивающего устройства. Перемешивание может быть обусловлено встречными диффузионными потоками, различием скорости движения вещества в разных точках поперечного сечения конвекционного потока, появлением турбулентных вихрей . Так как строгий теоретический расчет всех эффектов в отдельности довольно сложен, принимают, что отклонение от потока идеального вытеснения вызывается встречным потоком, описываемым теми ше соотношениями, что и диффузионный, но величину D, заменяют эффективной величиной — коэффициентом продольного перемешивания DiL (его определение см. в главе П1). В этой модели учитывается и тепловой поток за счет теплопроводности. Расчет диффузионного (gio) и теплового (д ) потоков проводится по законам Фика и Фурье [c.57]

Коснемся, наконец, возможного явления скольжения двух смежных слоен составного цилиндра. Как мы знаем, возникающее на поверхности контакта двух слоев давление натяга Рь.1г-< Д Т внутреннего слоя является сжимающим, а для внешнего растягивающим. Под действием поперечного сжатия первый слой стремится удлиниться, а внешний сжаться в направлении оси с последующим скольжением одного слоя по другому. Обычно, однако, при встречающихся па практике соотношениях между длиной и диаметром слоев возникающая при этом между поверхностями скольжения сила трення так значительна, что скольжения ие происходит и в стейках слоев возникают осевые напряження. Одновремешто изменяется и дав,пение от натяга которое соответствует уже не натягу [c.350]

При нахождении характеристик основных промышленных реакторов — трубчатых, с неподвижным и с псевдоожиженным слоем зернистого материала только для аппаратов первых двух типов нужно принимать во внимание неизотермичность протекающих в них процессов. Наилучшей моделью, позволяющей описать движение потоков в указанных реакторах, является модель вытеснения с продольной и радиальной диффузией вещества и тепла. Различные частные диффузионные модели, которые могут быть применены в данном случае, разработаны и проанализированы Бишофом и Левеншпилем Они вывели также общее выражение для связи продольной и осевой диффузии вещества в трубчатых аппаратах и в реакторах с неподвижным слоем зернистого материала. Вопросы соотношения радиальной и продольной диффузии тепла в зернистом слое изучали Яги Куни и Смит . Некоторые общие вопросы указанной проблемы рассмотрены Фроментом [c.276]

Исходя из этого, можно полагать, что ирнмененис предлагаемого способа приближенного моделирования при изменении соотношения в моделируемых машинах в пределах 0,07—0,035 может обеспечить приемлемую степень совпадения безразмерых характеристик. Само собой разумеется, что экспериментальное уточнение пределов приемлемого варьирования меридиональных размеров является весьма актуальной задачей. Представляется возможным и целесообразным получение экспериментальных поправочных коэффициентов, учитывающих отклонение значений ф и Т1 производной машины от исходной характеристики, вызванное варьированием осевыми размерами. [c.318]

Циклонные пылеуловители, принцип действия которых основан на использовании обычного вентилятора, напоминают турбокомп-реосорные пылеуловители с осевым потомком (раздел 3, стр. 256 сл.). Кроме того, что они действуют как пылеочистные установки, а также служат одновременно и вытяжными вентиляторами. Их аэродинамическая характеристика такова же, что и центробежного вентилятора с загнутыми вперед лопатками, для которого соотношения между расходом газа, перепадом давления и потребляемой мощностью хорошо известны. [c.258]

Схема движения теплоносителей. В кожухотрубных тенлообменннках применяются разнообразные схемы движения теплоносителей наиболее широко используемые из них показаны на рис. 9.1. Выбор схемы движения связан с выбором устройства для крепления и дистанционирования труб, составляющих поверхность теплообмена. Для сохранения одинакового расстояния между трубами должно быть обеспечено крепление труб тем или иным способом, через интервалы в 30—40 диаметров по длине труб, так чтобы pa пpeдeлeIп e потока и передаваемого тепла в трубном пучке было достаточно равномерным. Одно из наиболее подходящих устройств показано на рис. 9.1, а трубы в данном случае поддерживаются перегородками, имеющими отверстия, расположенные так же, как и в трубных досках коллектора. Такое устройство может быть использовано для обеспечения перекрестного тока при наличии или нескольких входных и выходных патрубков (см. рис. 9.1, г), или хорошО подогнанных перегородок на трубном пучке (см. рис. 9.1, в), позволяющих получить достаточно равномерное распределение потока через поверхность теплообмена. Как показано на рис. 9.1, а, в конструкциях, где использованы перегородки, они могут занимать либо все сечение трубного пучка, либо только часть его (см. рис. 91, б), так что течеиие тепл01юснтеля со стороны кожуха является частично осевым и частично перекрестным. Перегородки могут также иметь отверстия, позволяющие потоку со стороны кожуха двигаться в осевом направлении (см. рис. 9.1, д), однако такая конструкция используется не часто, поскольку в этом случае получаются менее благоприятные соотношения между интенсивностью передачи тепла и потерями давления. [c.169]

Определение, основных размеров осевых насосов и вентиляторов производится иа основе уравнений Эйлера и неразрывности потока. При этом учитываются особенности работы ступеней и конструктивные соотношения, п[)инятые в практике. [c.226]

Масло МС-20 (ГОСТ 21743—76) — масло селективной очистки. Применяют в поршневых двигателях самолетов в составе масло-смесей с маслами МС-8, МС-8п (в различных соотношениях) в смазочных системах турбовинтовых двигателей в осевых шарнирах втулок винтов вертолетов для смазывания мотокомпрессоров газоперекачивающих агрегатов, а также в качестве базового компонента для некоторых моторных масел и смазок. [c.165]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология