Выбор осевой скорости

Оптимальное соотношение диаметра и частоты вращения рабочего колеса. При расчете осевых насосов можно с успехом использовать формулу, предложенную С. С. Рудневым, для выбора осевой скорости перед входом в центробежное рабочее колесо [76 ] [c.70]

Выбор осевой скорости [c.112]

Небольшое изменение к. п. д. при изменении осевой скорости обусловливает большую свободу выбора осевой скорости, существенно облегчая проектирование компрессоров. При проектировании компрессоров можно принимать [c.114]

При выборе осевых размеров для неподвижных элементов ступени можно исходить из следуюш,их соображений. Так как направления потоков на выходе из колеса одинаковы в обеих моделируемых машинах, то подобие планов скоростей на входе в диффузорные аппараты будет обеспечено, если будет выполнено условие [c.316]

На рис. 1, а (слева)представлены результаты расчетов для осевой скорости плоской плавучей струи, полученные численным методом при начальных числах Ричардсона (0,002 0,005 0.010 0,015), а справа — интегральным методом при таких же условиях. Характер кривых в основном идентичен, но имеются и некоторые количественные различия, особенно на начальном участке. Это можно объяснить неполной согласованностью в выборе начальных данных и эмпирических постоянных для той и другой модели. Аналогичные результаты наблюдаются и при расчете изменения осевой температуры, а также при рассмотрении характеристик круглой плавучей струи. При сопостав- [c.92]

Профили, выбранные на основании их аэродинамических характеристик, могут обеспечить расчетное значение осевой скорости лишь случайно надлежащая осевая (или в общем случае меридиональная) скорость устанавливается в результате правильного выбора углов входа и выхода. Кроме того, эта составляющая скорости и удельная подача зависят от втулочного отношения и густоты решетки. Все эти факторы определяют коэффициент быстроходности колеса. В теории подъемных сил и соответствующей расчетной методике этим фактором почти не уделяется внимания. [c.158]

С увеличением окружной и осевой скоростей уменьшаются высоты лопаток и число ступеней. Если имеется свобода выбора числа оборотов, то увеличение и означает также уменьшение размеров и веса компрессоров. Однако увеличение скоростей вызывает уменьшение к. п. д. компрессора вследствие увеличения числа М, а в некоторых случаях и за счет чрезмерного уменьшения высоты лопаток. Кроме того, увеличивается крутизна характеристик компрессоров, что обычно нежелательно. [c.145]

Осевая скорость по ступеням принимается постоянной или несколько уменьшающейся к последним ступеням. Выбор степени реактивности должен быть произведен по ее номинальным значениям в соответствии приведенными на рис. 10-15 [Л. 47]. [c.207]

Дифференциальное уравнение второго порядка (10.30) принципиально может быть проинтегрировано, давая осевое распределение концентраций (Сг) при условии подбора соответствующего выражения для г (с) (которое может включать температурную зависимость скорости реакции г, если реактор аксиально не изотермичен), а также при выполнении двух физически значащих граничных условий. Удивительно, что выбор граничных условий — далеко непростая задача.-Примем следующие условия [c.120]

Как показывают эксперименты, конфузорный характер течения в решетках осевых турбин позволяет при правильном выборе параметров решетки и профиля обеспечить в некотором диапазоне углов атаки безотрывное обтекание и в результате получить плавное ускорение потока вплоть до скорости звука на выходе из решетки. [c.73]

В работе [24] экспериментально показана возможность моделирования процесса трубной деэмульсации в лабораторной мешалке с цилиндрическим ротором. Однако проводить пересчет полученных результатов, приравнивая числа Рейнольдса для мешалки и трубопровода, нельзя. Хотя Не и характеризует уровень турбулентности, он может служить критерием подобия только для геометрически подобных потоков, поскольку несет в себе некоторый произвол в выборе отдельных параметров. В самом деле Re = wL/v, где I я и выбираются произвольно. Так, для трубопровода за L обычно принимают либо диаметр трубы, либо его радиус, за и— среднюю по сечению скорость, хотя можно было принять и максимальную в данном сечении скорость движения (осевую). По-раз-1 0му можно делать выбор характерных Ь н и для мешалки. От выбора этих параметров зависит значение числа Ке. [c.45]

Б. И. Семеновым и др. Методы расчета перетекания масс из полости в зазор (расширение) и обратно (сжатие) приводятся и в учебной литературе [26]. Таким образом, может быть найдена осевая проекция скорости движения газа в плоскости горловины камеры. Конечно, это некоторое среднее (по расходу) значение скорости газа. Будем считать, что при движении поршня вниз в надпоршневом зазоре образуется свободная турбулентная струя газа. Взаимодействие этой струи с плоскостью огневого днища крышки цилиндров приводит к образованию на ней пограничного слоя пристеночной струи (см. п. 2). Рассмотрим подробно расчет теплопередачи в таком слое. Как и выше, будем решать задачу в квази-стационарной постановке при надлежащем выборе определяющей температуры. [c.123]

Как правило, это выражение в определенных пределах (вблизи нулевых значений е) будет достаточно линейным. Обычно стремятся к тому, чтобы е имела наименьшую величину, что возможно при минимальных значениях Выбор величины при этом ограничивается только требованиями и условиями стабильности работы всего устройства. Помимо влияния скорости Дг/, иа величину ошибки рассогласования е оказывает влияние также нагрузка системы 22. Это влияние определяется так называемой гидравлической жесткостью гидравлической следящей системы с , которая выражается через осевую нагрузку 22 и перемещение Дг/ следующим образом [c.82]

Существенное различие между осевыми (пропеллерными) насосами обычной конструкции и винтовыми перемешивающими устройствами заключается в их основной характеристике — в коэффициенте быстроходности Л5. Для осевых насосов = 600 - 1000. При 5 > 1000 к. п. д. насоса падает из-за возникновения кавитации. В химических реакторах кавитация может играть положительную роль, так как она существенно повышает скорость химических процессов. Удачным можно считать выбор для реакторов следующих п [c.153]

При расчете осевых колес данным методом, пользуясь одним из выражений (22), (23) или (24) и построенным ранее треугольником скоростей, определяют значение Сур. По атласу подбирают профиль, для которого полученное Сур составляет примерно (0,8—0,85) Су. По характеристике находят соответствующее значение угла 6. Необходимо обращать внимание на форму профиля, которая часто определяется конструктивными и технологическими соображениями, а иногда и кавитационными условиями. Угол X определяют либо по характеристикам, либо принимают приближенно равным 3—5°. После выбора профиля уточняют значение tU. [c.55]

Выбор геометрических размеров должен производиться на основании статического и динамического расчетов системы. Уплотнения с плавающими кольцами в последнее время находят все более широкое применение при больших давлениях и окружных скоростях (рис. 115). В цилиндрической расточке корпуса 1 фиксируется в осевом направлении ряд неподвижных втулок 2, в которых располагаются плавающие кольца 3. Кольца устанавливают на втулке вала с малым радиальным зазором 0,05—0,1 мм. Вместе с валом они могут перемещаться в радиальном направлении. От проворачивания их фиксируют штифтами. Под действием давления кольца цилиндрическим пояском прижимаются к неподвижным втулкам и работают как торцовое уплотнение без вращающихся элементов. Для предварительного прижатия между кольцом и втулкой иногда устанавливают пружинки, В радиальном зазоре в результате дросселирования жидкости давление пони жается. Уплотнение представляет собой самоцентрирующееся щелевое уплотнение. Длину щели выбирают в пределах / = 10 ч--т-20 мм. Малые радиальные зазоры снижают протечки, размеры [c.215]

При выборе типа перемешивающего устройства и частоты вращения следует учитывать требуемую интенсивность (краткость) перемешивания, вязкость среды, ее коррозионные свойства, липкость, наличие осадка. Так, для перемешивания жидкостей большой вязкости и липких масс применяются мешалки планетарного типа, в которых лопасти при движении полностью или частично взаимно очищаются. Лопасти таких мешалок обычно имеют винтовую боковую поверхность, благодаря чему частицы перемешиваемого материала получают определенную скорость в осевом направлении. Движение лопастям сообщает планетарный механизм [Л.10]. [c.87]

Упорные подшипники. Фирмы, производящие экструдеры, указывают срок службы упорного подшипника в часах. Этот подшипник воспринимает от давления шнека при продвижении материала к головке экструдера значительные осевые усилия. Поэтому при выборе экструдера необходимо установить, какова долговечность подшипника при данных давлении и скорости шнека. Например, долговечность подшипника В-10 — это значит, на 90% гарантируется, что подшипник проработает указанное число часов. Средняя долговечность подшипника (50% гарантии) примерно в 5 раз превышает долговечность В-10 . Долговечность подшипника В-10 обратно пропорциональна скорости и кубу давления, поэтому при больших давлениях применяют подшипники большого размера, [c.222]

Работа упорного подшипника может быть облегчена специальными-устройствами, например разгрузочным диском, комбинированным подшипником [111], магнитной подвеской ротора, а также учетом известных особенностей в гидравлическом расчете, благодаря которым можно в сильной степени уменьшить осевое усилие, действующее на ротор насоса. Это достигается благодаря соответствующему выбору зазоров щелевых уплотнений рабочих колес, определяющих не только расход жидкости на протечки и величину осевого усилия, но и работу гидростатических подшипников, так как принятие в них несколько увеличенных зазоров также определяется рядом соображений (см. гл. IV). Должно быть учтено влияние распределения давления в области между рабочим колесом и корпусом насоса, которое особенно велико в одноступенчатых насосах. Одним из решений для уменьшения осевого усилия является предложение, в котором путем использования давления нагнетания осуществляется подобная разгрузка. Влияние давления жидкости в щелевых уплотнениях должно быть учтено и при уточненном расчете критической скорости роторов, в особенности для консольных валов. [c.234]

Следует указать на нижний предел скорости входа. При рассмотрении осевых компрессоров было отмечено, что выбирать угол на входе i слишком малым нецелесообразно, потому что при этом получается очень большой путь трения, необходимый для поворота относительной скорости в осевом направлении, и что определяющее отношение площадей (фиг. 127), используемое при выборе [c.597]

Выбор закрутки роторов принято считать отдельным от профилирования вопросом, хотя характер и величина закрутки непосредственно определяют форму профильной поверхности ротора. Величина и характер закрутки влияют на равномерность подачи, скорости рабочего тела и ряд других весьма важных показателей. У компрессоров с внешним сжатием величина закрутки часто выбирается из условий равномерности всасывания и нагнетания. У компрессоров с осевой подачей существует минимальная величина закрутки роторов, ниже которой не обеспечивается герметичность разделения пространства всасывания и нагнетания. Выбор закрутки роторов для винтового компрессора с внутренним сжатием проводится по условиям обеспечения достаточной величины степени сжатия и необходимых величин сечения окон. [c.56]

В работе [36] численно решалась система уравнений импульсов и энергии без учета электромагнитного ускорения потока. На рис. 14 показаны полученные в [36] профили энтальпии и массовой скорости в различных сечениях дуги, а также распределение энтальпии на оси дуги (Но), среднемассовой энтальпии (й), напряженности электрического поля, тепловых потоков и давления по длине плазмотрона для воздушной дуги с1 , 27 см, 0=2,16 г/се/с, 7=692,6 а). На рис. 15 приведено распределение параметров Ъ г), Е г), д г) и р г) для дуги больших размеров и мощности ( =2,Й см, 0=11,3 г/сек, /=1000 а). Интересно отметить неравномерный характер профилей рУг( ), о чем говорилось выше. Рост осевой энтальпии на входе в дугу обусловлен произвольным выбором исходного профиля /11(/ ) с достаточно низкой Ло. Падение радиационных тепловых потоков (длине дуги объясняется снижением давления газа. [c.152]

Расчет проводится по среднему диаметру колеса (рис. 3.13). При расчете осевого детандера важно правильно выбрать отношение Dep// среднего диаметра ступени к высоте лопатки. Обычно оно составляет 5—6. При этом угол поворота потока становится не очень большим и течение потока по всей высоте лопатки происходит с дозвуковыми скоростями. Этому также способствует правильный выбор степени реакции детандера. Обычно на среднем диаметре р = 0,4ч-0,6. Принятая в расчете степень реакции р = 0,48. В расчете принято, что расширяемая среда — сухой 290 [c.290]

Установление зависимости статистических характеристик вероятностного распределения вентиляционных режимов в рабочей зоне вентилятора от его диаметра и окружной скорости в значительной мере предопределяет теоретическое решение задачи об определении оптимальных эксплуатационных параметров осевых вентиляторов. Важной составной частью этой задачи является правильный выбор размерного ряда диаметров. При этом должны учитываться влияние формы, относительных размеров и расположения рабочей зоны в координатной плоскости производительность — давление , зависящих в основном от способа регулирования. [c.217]

Увеличение осевой скорости заготовки и соответственно производительности прокатки может быть достигнуто увеличением числа заходов ребер на изделии. Это достигается разворотом валков на больший угол подачи а. Однако эти возможности ограничены, так как с увеличением числа заходов увеличиваются давление металла на валки в момент прокатки, усложняется инструмент и затрудняются условия формообразования высоких и тонких ребер. По опытным данным оптимальное значение угла подачи при прокатке ребристых труб составляет 2—4°. При прокатке высокоребристых труб важное значение имеет выбор технологических смазок и способа их нанесения. Наиболее эффективны смазочно-охлаждающие жидкости в виде водной эмульсии синтетических жиров, например синтетическая смазка ЛЗ-142. Эмульсию подают в зону деформации на валки при помощи насосной установки с расходом от 40 до 100 л/мин. Рабочая температура жидкости от 40 до 70° С. [c.156]

Исходными данными для расчета являются параметры проточной части ри, Тц, Сц, рзг. Г,г и Сзг, значсние найденной изоэнтропной работы сжатия (1-1-а) L тis, заданный расход О [кГ/сек] и число оборотов (если оно задано или принято как вариантное). Для получения данных ориентировочного расчета производится расчет нескольких вариантов компрессора с целью выбора окружной скорости, осевой скорости Са, реакции р и наиболее целесообразного типа проточной части. Указанные величины выбирают, исходя из назначения компрессора и требований, предъявляемых к нему. [c.184]

Рис. 9-14. Зависимость ко- Осевая скорость по ступеням принимается эффициента закрутки ра- постоянной ИЛИ несколько уменьшается к послед-ступе°и° " от еакцйи ним ступеням. Выбор степени реакции должен

Для воспринятия радиальных и осевых нагрузок, действующих на ротор, применяются подшипники качения или скольжения. Выбор того или иного типа подшипника обусловлен рядом факторов, из которых важнейшими являются окружная скорость шейки вала, нагрузка и требуемый ресурс непрерывной работы насоса. -Система смазки и сорт смазочного масла обусловливаются типом подшипника. [c.311]

Расчет ведется методом последовательных приближений, так как для определения приходится задаваться значением р и, кроме того, имеются ограничения в выборе скорости мешалки и ее диаметра (для неуплотненных мешалок задается также величина объемного к. п. д., потому что в формулу для входит неизвестная заранее величина статического напора). Такой расчет требовал экспериментальной проверки из-за отличий гидравлических условий работы лопастного колеса в центробежном насосе и в смесительной камере япз ичного экстрактора. Основными отличиями являются 1) отсутствие осевой симметрии потока на входе в колесо при его работе в смесительной камере 2) перемешивание двухфазных жидких смесей вместо индивидуальных жидкостей 3) значительная циркуляция жидкости от выхода из чолеса обратно в патрубок в мешалках без уплотнения. [c.101]

Наряду с подшипниками скольжения в редукторах шнековых центрифуг применяют игольчатые подшипники специальной конструкции. Для уменьшения осевых сил в самом подшипнике его изготовляют с укороченной иглой, а многорядный подшипник—с уменьшенными радиальными и межигольными зазорами (рис. 28, в). Подшипник состоит из наружной и внутренней обойм 23, 26, тел качения 24, промежуточной шайбы 25 и фиксирующих шайб 27 с замками. На оси сателлита 28 выполняют кольцевой паз с отверстиями для лучшего протока масла через подшипник, у которого также имеются соответствующие отверстия. Подшипники качения и скольжения иногда применяют одновременно для второй ступени, где выше нагрузки, — подшипники скольжения, а для первой, где выше скорость — подшипники качения. Помимо изложенных проблем важен выбор схемы установки подшипников сателлитов встроенные (рис. 28,6, в) или выносные (рис. 28,г). Анализ этого вопроса — см. п. 2 гл. 8. [c.97]

Для выбора размера вентилятора пользуются его характеристиками, графической зависимостью между развиваемым им давлением Р, производительностью А, числом оборотов п и к. п. д. -Г1. В приложении XXIII дана обезличенная характеристика серии осевых вентиляторов ЦАГИ. В ней дана зависимость развиваемого вентилятором напора Р мм вод. ст. от скорости газового потока в выпускном его отверстии м сек для различных скоростей на окружности рабочего колеса и м1сек. На этой же характеристике нанесены кривые к. п. д. вентиляторов. Характеристика рассчитана для стандартного воздуха. [c.187]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология