Течение адиабатическое

Теплообмен между полимером и стенкой канала отсутствует. Стенка играет роль абсолютного теплоизолятора. Режим течения адиабатический. [c.131]

Изотермическое течение Адиабатическое течение [c.96]

В основу излагаемого термодинамического метода расчета неравновесных течений двухфазной среды мы положим понятия удельных потоков энергии и энтропии через поперечное сечение сопла. Считая течение адиабатическим и пренебрегая вязкостью и теплопроводностью газа вне пограничного слоя, мы можем написать следующие выражения для полных удельных потоков энергии и энтропии в заданном сечении сопла [c.23]

Следовательно, вышеупомянутая разность положительна, также положительна и производная с 7/йх в процессе адиабатического увлажнения поэтому по мере увеличения влажности воздуха его удельный вес также увеличивается. Это имеет большое значение при проектировании сушилок с естественной тягой, так как показывает, что естественное течение адиабатически увлажняющегося газа направляется сверху вниз. [c.832]

При адиабатическом и политропическом течении процесса расчет реакторных устройств может вестись по тем же уравнениям, но под температурами Н и и подразумеваются температуры, эквивалентные средней скорости процесса. [c.270]

Особые преимущества дает двойной адиабатический калориметр, состоящий из двух, по возможности идентичных калориметров, в один из которых помещают объект исследования, а во второй—близкое по тепловым свойствам вещество, не испытывающее в изучаемом температурном интервале химических или фазовых изменении, связанных с поглощением или выделением теплоты. Теплота процесса определяется энергией электрического тока, подаваемой во игорой калориметр и обеспечивающей постоянное равенство температур обоих калориметров. При этом условии поданная во второй калориметр энергия равна теплоте, выделенной в первом калориметре. В таком калориметре можно изучить не только суммарную теплоту процесса, но для достаточно медленно идущих процессов и течение его во времени, т. е. кинетику. [c.76]

Кажущаяся несовместимость удаления влаги из осадка путем введения в его поры пара, который при частичной конденсации превращается во влагу, объясняется тем, что при повышении температуры вязкость жидкой фазы осадка значительно понижается это облегчает удаление влаги из осадка и понижает степень насыщения. Указано, что при поступлении пара на фильтр по толщине осадка распространяется фронт конденсации, причем температура в слое осадка, где происходит конденсация, сначала резко повыщается, а затем понижается соответственно действующему вакууму [312]. При этом температура осадков с хорошей проницаемостью повышается в течение нескольких секунд до 360 К для осадков с плохой проницаемостью указанная температура достигается за 1 —1,5 мин. В результате адиабатического охлаждения на воздухе, сопровождающегося испарением из осадка влаги, происходит дополнительное снижение влажности на 1,5—2%. [c.283]

Схема V - логическое развитие предьщущей. Число переключающих задвижек здесь уменьшено до двух. Температура на выходе остается практически постоянной в течение полуцикла. Однако эффективная работа схемы (по сравнению со схемой 7) возможна лишь при значительных адиабатических разогревах перерабатываемой смеси и больших временах контакта. [c.329]

Принято считать, что продолжительность элементарного акта определяется временем, в течение которого начинается м завершается перестройка молекулярных орбиталей в реагирующей системе. Продолжительность элементарного акта невелика, порядка 10" — 10 с. Но развитие элементарного акта начинается ранее и характеризуется более продолжительным отрезком времени. Рассмотрим адиабатическую бимолекулярную реакцию, протекающую в га- [c.559]

Как говорилось выше, в промышленном реакторе катализа тор расположен в нескольких адиабатических слоях, между которыми газ охлаждают перед подачей в следующий слой. Это вызвано ограничением конверсии условиями равновесия, а также тем, что имеющиеся катализаторы не могут непрерывно работать в течение длительного времени при температурах ниже 400°С. Некоторое увеличение конверсии может быть достигнуто за счет абсорбции SO3 между слоями катализатора, но это обычно приводит к тому, что стоимость установки возрастает. Катализатор, активный при температуре около 350°С, позволил бы добиться некоторой экономии, устранив промежуточную абсорбцию, но такой низкотемпературный катализатор еще не создан. [c.251]

Отмеченные во вводной части проблемы возникают и в реакторах санитарной очистки отходящих газов, когда содержание органики в них оказывается выше критической концентрации. В этом случае адиабатический разогрев в зернистом слое катализатора может привести к его дезактивации. Для обеспечения условий более благоприятного течения отмеченных реакций нами, как уже отмечалось, были предложены принципиальные варианты конструкции вихревого реактора-теплообменника, в которых, кроме температурного окисления кислородом воздуха, в качестве катализатора может быть использована как внутренняя поверхность стенки собственно материала труб или специально нанесенные на нее катализаторные покрытия, так и газообразная или жидкая фазы. [c.127]

В математическом описании реактора изомеризации н-пентана приняты следующие допущения гидродинамическая обстановка в промышленном аппарате близка к потоку идеального вытеснения тепловой режим является адиабатическим активность катализатора стабильна в течение длительного времени, тепловым балансом можно пренебречь. В окончательном виде математическое описание, полученное интегрированием исходной системы дифференциальных уравнений, выглядит так [c.52]

При использовании зонного метода расчета камера сгорания разбивается на зоны с радиальным и продольным размером 0,373 м. При этом получаются 3 зоны в радиальном направлении и 16 зон в осевом. Такое разбиение приводит к 48 зонам в газовой области, 16 цилиндрическим зонам для поглотителя теплоты и 6 адиабатическим зонам для отражателей. Конвективный коэффициент теплоотдачи к трубам принимался равным 10 Вт/(м -К). Газ внутри топочной камеры считается серым, и коэффициент поглощения принимался равным Ка—0,2 м- . Рассматриваются две модели потока стержневое течение, характерное для случа- [c.120]

При адиабатическом течении газа удельный объем связан с давлением соотношением [c.229]

Второе замечание отражает следующее обстоятельство. Вывод формулы (2.5) основан на предположениях (адиабатическое течение реакции, сохранение максвелл-больцмановского распределения, отсутствие квантовомеханического туннельного эффекта и др.), которые при определенных условиях могут нарушаться [21, 26, 31, 33]. С этой целью в формулу (2.5) иногда вводят множитель у (трансмиссионный коэффициент), с помощью которого можно учесть расхождение теоретического и экспериментального значений k вследствие названных выше причин. Расчет 7, требующий знания поверхности потенциальной энергии и последующего решения динамической задачи, включающей все степени свободы реагирующей системы, чрезвычайно сложен, поэтому чаще всего принимают v = 1. [c.22]

Дегидрирование сопровождается интенсивным поглощением тепла, и чтобы обеспечить нормальное течение реакции, исходные вещества нагревают перед подачей в адиабатический реактор с неподвижным слоем. В результате температура в слое катализатора падает в направлении движения потока сырья. С целью снижения градиента температуры и давления используют тонкий и широкий слой катализатора. [c.67]

Результаты, полученные последними исследователями, подтверждают выводы, которые можно сделать из уравнений (13.1-6а) и (13.1-66) в слое расплава ПВХ у стенок капилляра (там, где е ,Р1 имеет высокое значение) происходит интенсивный разогрев. Как видно из рис. 13.8, при высоком значении т около 50 % прироста температуры приходится на первую десятую часть длины капилляра. Были рассмотрены два режима изотермический и адиабатический, поскольку процесс, происходящий в действительности, является промежуточным между этими двумя крайними случаями. Однако найти надежный экспериментальный метод измерения температуры высоковязких жидкостей при больших скоростях течения не удалось. Измерения, выполненные при помощи термопары [16—18], не удовлетворяли исследователей, так как при этом происходило нарушение сплошности потока и имел место разогрев термопары за счет трения о вязкую жидкость. [c.468]

По характеру теплообмена на границе полимер — стенка все полученные решения можно разделить на две группы 1) температура стенки неизменна часть тепла, выделяющегося в результате вязкого трения, отводится через стенку граничные условия первого рода [6] 2) теплообмен между полимером и стенкой канала отсутствует стенка играет роль абсолютного геплоизоля-тора режим течения адиабатический граничные условия четвертого рода [6]. Разумеется, обе группы не существуют в действительности в чистом виде. В реальных условиях температура стенки не остается неизменной. Однако рассмотрение этих крайних случаев полезно хотя бы потому, что реальные условия всегда можно свести к одному из двух режимов. [c.172]

Быстрые реакции. Для тех случаев, когда реакция в основном заканчивается за время порядка 1 сек или меньше, были разработаны простые методы измерения скорости. К таким методам относятся статические системы, в которых смешение происходит очень быстро. Применяется также возбуждение системы действием света в течение определенного промежутка времени. Другие методы используют струевую систему, где быстро смешивающиеся реагенты пропускаются через трубку, в которой с помощью регистрирующих приборов можно измерять оптическую плотность, выделение тепла (температуру) или электропроводпость. Ранние методы основывались главным образом на струевых системах, тогда как позднее стали использовать статические системы с быстрым измерением поглощения света с помощью фотоэлемента или фотоумножителя и регистрацией на осциллографе. Такие системы, однако, являются скорее не изотермическими, а адиабатическими, и в константы скорости для приведения ее к определенной температуре необходимо вводить поправки. [c.64]

В то время как при адиабатическом расширении любого газа, происходящем с совершением внешней работы, его температура сильно меняется, температура идеального газа при расширении без совершения внешней работы остается постоянной в течение всего процесса. Однако опыт показывает, что при адиабатическом расширении без совершения внешней работы температура реальных газов хотя и незначительна, но снижается снижение его происходит за счет работы внутримолекулярных, так называемых ван-дер-ваальсовых, сил. Это явление носит название холодильного эффекта, для подсчета которого существует ряд эмпирических формул [c.74]

Возникновение множественных режимов, переход между которыми происходит скачкообразно при плавном изменении параметров процесса, и связанные с этим явления неустойчивости стационарных состояний представляют собой органический недостаток автотермических схем. Недостаток этот, очевидно, вызван характерным для автотермических реакционных узлов переносом тепла теплоносителем против течения реагирующей смеси, приводящим к задержке и возможному разрастанию случайных возмущений температурного режима процесса. Те же явления наблюдаются и в другой автотер-мической схеме, рассмотренной в разделе VIII.3, — адиабатическом реакторе с внешним теплообменником. Неустойчивость режимов возможна, хотя и значительно менее вероятна, и в тех технологических схемах, где тепло реакции отводится с помощью независимого теплоносителя. [c.357]

Получение ацетилена (С2Н2) основано на пиролизе, т. е. термическом разложении, и различных превращениях исходных углеводородов при температуре выше 1000 °С в адиабатических условиях за 0,005—0,02 с. В течение этого времени необходимо осуществить нагрев сырья, непосредственно реакцию и охлаждение образующихся продуктов до 200 °С. [c.43]

Пластикационные устройства машин снабжаются механизмами для предотвращения утечки газов. Формы литьевых машин обеспечиваются хорошей вентиляцией и контролем температуры. Для предотвращения обратного течения материала при литье применяют удлиненные сопла с регулированием температуры по длине сопла. Выдувное формова1П1е осуществляется с помощью экструзионных машин, работающих в адиабатическом рел<име с охлаждением цилиндра. [c.193]

Отсюда впдно, что, поскольку Le температура катализатора выше, чем соответствующий адиабатический подъем температуры. Это показывает наИравленпе снижения температуры во время течения реакции. [c.187]

Наблюдение с помощью лупы за подсвеченной сзади шкалой термометра и подсчет десятичных делений шкалы через пленку конденсата и не представляет трудностей, если верхнюю часть эбуллиоскопа предварительно протравить в течение 2мин 1%-ной фтористоводородной кислотой и затем прокипятить в мыльной воде. Кипятильная трубка 3 до самого конденсатора 2 окружена изолирующим слоем стекловолокна 4, в котором оставлена узкая смотровая щель. Под теплоизоляцией 4 на трубку 3 намотана спираль компенсационного электрообогрева 5, выполненная из тонкой проволоки. Мощность обогрева можно рассчитывать, условно представляя спираль в виде охватывающей прибор бесконечно длинной цилиндрической оболочки с равномерно распределенными источниками тепла. Электрообогрев регулируют с помощью амперметров и калибровочной кривой таким образом, чтобы без включения системы подогрева кубовой жидкости приближенно устанавливалась ожидаемая температура. В этом случае даже ттары труднолетучих веществ доходят до конденсатора, расположенного на 250 мм выше кармана термометра. Адиабатический режим в разбрызгивающей трубке обеспечивается четырехкратной защитной системой, включающей вакуумированную рубашку, слой нагретой до кипения жидкости, стекающей в кольцевой щели, спираль компенсационного электрообогрева и слой теплоизоляции. Через штуцер 1 обычно загружают жидкость, а при работе под вакуумом к нему присоединяют вакуумную линию. [c.57]

Различная упаковка слоя катализатора в аппарате приводит к неравномерному распределению двухфазной газожидкостной смеси по слою катализатора, усиливая потоки в различных участках реакционной зоны и тем самым уменьшая поверхность контакта реагирующих фаз и выход качественно обработанных нефтепродуктов. Наряду сэтим при движении жидкого потока около зерен образуются струйные и отрывные течения, что приводит также к пространственной неоднородности. Устранить указанные явления можно, лишь добиваясь оптимальных технологических и конструктивных решений. Необходимо учитывать плотность орошения — газосырьевую нагрузку на слой катализатора, использовать контактно-распределительные и фильтруюгцие устройства, а также увеличивать слой катализатора, не создавая при этом значительных перепадов давления. Высокие экзотермические эффекты повышают перепад температур по высоте аппарата, что способствует активизации нежелательных вторичных реакций. Для снижения перепада температур применяют ввод холодного водорода в перегретые зоны с одновременным секционированием аппарата и приближением каждой секции к адиабатическим условиям. [c.402]

Температура начала реакции (температура воспламенения) также характеризует активность катализатора. Оператора сернокислотной установки это свойство интересует, так как он знает, что существует некоторая критическая температура газа,, подаваемого в каждый адиабатический слой, ниже которой нормальное течение замедляется и даже прекращается. Кроме того,, на катализаторах, имеющих относительно низкие температуры, начала реакции, достигается наивысщая степень превращения сырья и утилизации выделяющегося тепла. С этим связано особое экономическое значение обсуждаемого свойства. Определение температуры начала реакции состоит в том, что находят минимальную температуру газа, подаваемого в определенный, слой катализатора, при которой на выходе получается смесь,, достаточно близкая по составу к равновесной. [c.259]

Широко известна, например, методика, предложенная Марти-нелли [184, 185]. В основу ее положен обширный экспериментальный материал, полученный при исследованиях, в основном, адиабатических течений воздухожидкостных потоков. Автор, разрабатывая методику, полагал, что на участке канала dL в раздельных потоках газа и жидкости имеет место один и тот же перепад давления dP или что давление остается постоянным по всему сечению двухфазного потока. Жидкость в потоке движется в виде кольца по стенкам канала, а газовая фаза — в ядре потока. Наиболее грубым допущением этого метода, вследствие которого его и принято считать эмпирическим, является постулирование отсутствия взаимодействия фаз на границе раздела. Это допущение противоречит многочисленным фактам проявления в потоке взаимодействия фаз [143]. [c.84]

Как будет показано ниже, в вихревой трубе происходит организованное течение газа в высоконапряженном поле центробежных сил со сложной структурой при непрерывном изменении всех характеризующих газ параметров. Безусловно, при влажном газе, при наличии конденсирующих компонентов, а также жидкой или твердой дисперсной фаз процессы, протекающие в вихревой трубе, должны еще больше усложняться. При этом следует ожидать значительной интенсификации процессов конденсации и сепарации. При движении парогазовых смесей в каналах сопловых вводов (пар одного компонента) условием конденсации является пересыщение пара и, чем быстрее идет расширение смеси, тем к большему пересыщению приходит система, что приводит к конденсации. Как следует из данных А. Стодола, исследовавшего конденсацию водяного пара в сопле, в этих условиях возможна и гомогенная конденсация даже при наличии некоторой доли дисперсной фазы (данные представлены в монографии Л. Е. Стернина [6]). При медленном расширении пара в сопле пересыщение может и не происходить, так как пар успевает конденсироваться на посторонних частицах. Из этого следует, что для начала конденсации важную роль играет промежуток времени, в течение которого создается пересыщение. В монографии отмечается и такой факт, что при наличии в потоке газа даже небольшого количества другого вещества с более высокой температурой и давлением насыщения в первую очередь происходит гомогенная конденсация этого вещества с образованием большого количества зародышей, на которых в дальнейшем конденсируется основной компонент. Пересыщение пара при этом может и отсутствовать. О том, что конденсация в соплах возможна, можно сделать вывод, если сопоставить уравнение Клаузиуса-Клайперона (1.2) и уравнение изменения давления при адиабатическом расширении в сопле совершенного газа [c.10]

Все исследования кинетики процесса и дезактивирования катализатора проводили на одной и той же загрузке катализатора, предназначенного для длительной работы в изотермических (232 °С) условиях. Эти исследования длились в течение 9 мес при средней массовой скорости подачи жидкого сырья, равной 10 и производительности одного 1 г катализатора, равной 900 г кумола. Исследования завершились без заметной потери активности катализатора, если не считать постепенного небольшого снижения селективности в течение всего времени. Типичный анализ продуктов реакции следующий 16,53% (масс.) кумола, 0,69% (масс.) диизопропилбензола, 0,043% (масс.) этилбензола, следы н-пропилбен-зола и 82,53% (масс.) бензола. Эти данные свидетельствуют о том, что пропилен превращается в кумол на 93,7%. И если эту цифру сопоставить с данными по дезактивированию, окажется ясным, что применяемый катализатор был вполне удовлетворительным. Однако то, что происходит в изотермическом реакторе, не обязательно должно идти в адиабатическом. [c.295]

В течение 15 мин первая часть станет наполовину окисленной, что повысит температуру газа и катализатора до 200° С. Горячий газ, покидающий первую часть, будет нагревать катализатор во второй части на 150° С, и реакция в этой части повысит температуру катализатора еще на 100° С, т. е. всего на 250° С. Процесс продвигается по направлению к низу конвертора. В следующие 15 мин холодный газ, входящий в первую часть, будет нагреваться на 50° С горячим катализатором и еще на 200° С в результате реакций. Снова процесс продвигается через слой. Общая картина температур в слое в последующие пятнадцатиминутные интервалы показана в приведенной ниже таблице. Адиабатическое увеличение температуры в результате полной реакции FeaOj со смесью, содержащей 1% кислорода, составляет 407° С. Тем не менее, за 2 ч температура поднимется до 730° С. [c.242]

И некоторых случаях небольшое изменение температуры в адиабатическом реакторе достигается подачей вместе с сырьем инертного, I O участвующего в реакции вещества (теплоагента), которое поглощает при экзотермической или компенсирует ирп эндотермической реакции часть теплового эффекта реакции. Примером такого реактора является выносная реакционная камера термического кр( -кинга, куда непрерывно поступает исходное сырье, нагретое в трубчатой и( чи до 470—500 . Объем камеры выбирается с таким расчетом, чтобы паровая и кидкая части потока находились в анпарате в зопо высоких температур в течение отрезка времени, необходимого для достигкения требуемой глубины крекинга. Вследствие эндотермического эффекта реакцип крекипга температура в реакционной каморе иоиижаотся. Глубина крекинга может регулироваться как изменением температуры поступающего в реактор продукта, так п да-влепи< м в каморе при изменении давления изменяется объем паровой фазы, а следовательно, и продолжительность нребывапия в зоне реакции. Отлагающийся в камере при крекинге кокс периодически один раз в 1—2 месяца удаляется. [c.619]

Некоторые исследователи считают иевозможным объяснить эффект температурного разделения расширением газа в поле центробежных сил без учета вязкости и теплопроводности. Из газовой динамики известно, что для установившегося адиабатического течения идеальной сжимаемой жидкости при отсутствии в потоке движущихся стенок полная энтальпия каждой частицы жидкости вдоль линии тока остается неизменной [c.22]

Для адиабатического течения вскипающей жидкости и равновесного течения газонасыщенной жидкости предложены баротропические уравнения состояния. Установлены критические условия, разделяющие начальную стадию, когда интенсивность опорожнения полубесконечного трубчатого канала определяется чисто газодинамическими явлениями (инерционными эффектами и процессом адиабатического расширения вскипающей и равновесного расширения газонасыщенной жидкостей) с последующим этапом, когда инерция несущественна. Для двух предельных режимов истечения, когда сила гидравлического трения от скорости потока зависит линейно, и по квадратическому закону система уравнений движения сводится к одному нелинейному уравнению. Построены автомодельные решения для задачи о внезапной разгерметизации канала на одном конце. Кроме того, получены решения, описывающие стационарное истечение кипящей жидкости чере З цилиндрические насадки, а также опорожнение конечного объема через щель. [c.12]

Задача течения с учетом теплопроводности при отличающемся от нуля числе Бринкмана была аналитически решена Гэвисом и Лоренсом [4] для пластин с одинаковой температурой и адиабатического условия на неподвижной пластине (см. Задачу 10.6). Интересно заметить, что их результат содержит два значения для каждого приложенного напряжения сдвига у подвижной стенки (т. е. две различные скорости и два соответствующих температурных профиля удовлетворяют дифференциальному уравнению и граничным условиям). Однако решение должно быть единственным для заданной скорости подвижной пластины или для заданного числа Бринкмана. [c.317]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология