Экспериментальное определение характеристик насосов

В динамических насосах при постоянных частоте вращения, размерах рабочих органов, вязкости и плотности существует определенная зависимость параметров от подачи Q (рис. 2.2, а). Кривая H= f(Q), называемая напорной характеристикой, имеет особое значение при эксплуатации насосов. Характеристики насоса обычно получают экспериментально. Кривые H Q), N Q) hti(Q) характеризуют энергетические качества насоса кривая Hb Q) дает представление о всасывающей способности насоса. [c.57]

Экспериментальное определение характеристик насосов [c.233]

В связи с трудностью теоретического определения характеристик гидравлических агрегатов на практике используют обычно экспериментальные методы их определения. Схема типичной лабораторной установки для снятия характеристик гидромоторов приведена на фиг. 57. Рабочая жидкость насосом 1 подается в гидравлический аккумулятор 3, в котором поддерживается постоянное давление. Максимальное давление ограничивается предохранительным клапаном 2. Давление жидкости на входе в гидравлический агрегат регулируется [c.103]

ЭКСПЕРИМЕНТАЛЬНОЕ ОПРЕДЕЛЕНИЕ ХАРАКТЕРИСТИК НАСОСОВ [c.232]

ЭКСПЕРИМЕНТАЛЬНОЕ ОПРЕДЕЛЕНИЕ ХАРАКТЕРИСТИК НАСОСА [c.103]

Экспериментальное определение характеристик насоса и гидромотора 105 [c.105]

Кавитация в насосах возникает в условиях, когда давление в потоке снижается до давления насыщенных паров перекачиваемой жидкости. При кавитации возникает сильный резкий шум, вибрации, снижается к. п. д., что может вызвать интенсивный износ рабочих органов насоса. Чтобы избежать возникновения кавитации, необходимо ограничивать высоту всасывания Нз насоса (рис. 15-29). Для определения допустимой высоты всасывания используется один из двух кавитационных показателей, которые устанавливаются экспериментальным путем и даются на характеристиках насосов [c.293]

Так как давление, создаваемое адсорбционным насосом, возрастает с увеличением количества откачанного газа, то скорость откачки насоса сложно измерять методами постоянного давления и, особенно, постоянного объема. Наиболее правильным является метод постоянного потока, который позволяет изучить скоростную характеристику насоса, а также изменение ее во времени и с увеличением количества откачанного газа кроме того, этот метод позволяет экспериментально получить критериальные данные по кинетике адсорбции газов. Это дает возможность рассчитать давление и скорость откачки насоса, если известна величина натекания газа [17]. Методика определения основных кинетических характеристик адсорбции газов при постоян- ном натекании рассмотрена в гл. П1. [c.91]

Таким образом, возникновение и последующий рост кавитационных областей в рабочем колесе насоса, а также влияние этого роста на внешние характеристики насоса является вопросом большой важности, так как, с одной стороны, эта информация должна входить в исходные данные для расчета, а, с другой стороны, кавитационные процессы, происходящие в сложных гидравлических системах, не поддаются теоретической обработке. В связи с этим до настоящего времени определение параметров, характеризующих степень развития кавитации, производится, в основном, экспериментально в лабораторных условиях с последующим пересчетом или непосредственно на натурной машине. [c.18]

Результаты расчетов и экспериментов показали особенность изменения расхода при переходном процессе. При малых временах закрытия (Гз = 2- 4 с) расход в конце процесса меняет знак и входит в зону, названную нами режимом активного насоса. Она характеризуется турбинным направлением вращения со скоростью, превышающей районную для данного открытия аппарата, и насосным направлением движения жидкости. Нами не было проведено экспериментального определения и построения на статических характеристиках режима активного насоса (см. рис. 5.5 и 5.6). Теперь это нужно считать необходимым условием для обеспечения возможности проводить расчеты при любых временах закрытия. [c.249]

Однако современные методы теоретического расчета характеристик еще не обладают достаточной точностью. Поэтому почти всегда необходимо экспериментальное определение энергетических и кавитационных характеристик высокооборотных насосов на специальных испытательных установках. [c.15]

Авторы книги [651 отмечают, что уравнение (1.22) дает близкие к экспериментальным результаты при й 2. В области д. <2 уравнение (1.22) дает завышенные значения Ь.pJA.p при относительно большом коэффициенте подсоса и. Поэтому характеристики гидроструйных насосов в диапазоне д. <2 рекомендуется рассчитывать по уточненному уравнению, приведенному в книге [651. Необходимость уточнения обусловлена влиянием расширения рабочей струи, истекающей из рабочего сопла, вынесенного на определенное расстояние от входа в камеру смешения (см. п, 1.5). [c.36]

Давления в вакуумной системе с адсорбционным насо-сом термомолекулярную поправку учитывать не следует. При сравнении экспериментальных данных по адсорбции, полученных различными исследователями, давление будет указано без корректировки на термомолекулярный эффект, что позволяет рассчитать давление в вакуумной системе. Погрешность, вносимая -этой поправкой, невелика (см. табл. 3) и не дает заметных искажений при оценке возможного предельного давления адсорбционного насоса. При построении истинных изотерм адсорбций, которые используют для определения некоторых структурных и термодинамических характеристик адсорбционного равновесия, поправку на термомолекулярный эффект будем учитывать. [c.67]

Однако до настоящего времени не имеется достаточно экспериментальных данных по исследованиям потоков, подобных имеющимся в рабочих колесах насосов, где каналы сравнительно коротки и имеют постоянно меняющуюся конфигурацию. Поэтому нри анализе работы центробежных насосов, перекачивающих вязкие жидкости, изменение характеристик при увеличении вязкости рассчитывают нри помощи поправочных коэффициентов для характеристик иасоса, полученных на воде, а не путем определения абсолютных значений гидравлических (внутренних) потерь. [c.160]

Если утечки через уплотнения плунжера могут быть отведены в мерную емкость или замерены на весах, то для определения утечек через клапаны необходимо экспериментально снимать его рабочую характеристику и пересчитывать ее с учетом влияния сжимаемости жидкости во вредном объеме рабочей камеры или сопоставлять ее с эталонной характеристикой, полученной при заводских испытаниях насоса с заведомо герметичными клапанами. Эти методы мало пригодны для контроля герметичности клапанов в процессе эксплуатации насоса. [c.15]

Отличительная черта другого направления — отказ от детальной оценки процессов в отдельных частях проточной части эжектора и применение в расчете газодинамических функций [7, 20, 23]. Расчетные уравнения выводят для установления зависимости между геометрическими и газодинамические параметрами в двух основных сечениях эжектора I—/ и III—III. Исследователи, придерживающиеся второго направления, не только выводят расчетные уравнения, но и, используя современные достижения газовой динамики, объясняют на этой основе физическую сущность процессов в пароструйном эжекторе (предельные режимы) исследуют переменный режим (характеристику) как одноступенчатого эжектора, так и многоступенчатого насоса, определяя наиболее экономичный (предельный) режим-Кроме этого, второе направление базируется на определенном экспериментальном материале, что коренным образом отличает его от первого направления. Для установления геометрических параметров проточной части эжектора используют опытные соотношения, а в теоретические зависимости вводят ряд эмпирических коэффициентов. По этой причине методы второго направления пригодны лишь для расчета тех режимов и конструкций эжекторов, для которых известны необходимые эмпирические величины. [c.37]

При таком определении гидравлического к. п. д. т] возможно решение задачи прогнозирования рабочих характеристик центробежных насосов по известным конструктивным параметрам и наоборот. Преимущества такого пути очевидны из теоретических и экспериментальных предпосылок. [c.23]

На основании этих кривых и рабочих характеристик компрессора строят рабочие характеристики испытуемого насоса с учетом температурной поправки при определении расхода воздуха, посту- пающего в камеру насоса. Примерное схематическое построение этих кривых показано на фиг. 66, где приведены рабочие характеристики пневматического насоса для фиксированной высоты подъема воды чтобы получить данные для построения аналогичных характеристик при других высотах подъема воды, необходимо переместить сливной бачок по высоте, что в описанной установке оказалось затруднительным. Эта задача решается просто при использовании заливного экспериментального колодца, дающего возможность проводить аналогичные испытания для основных высот подъема воды, величины которых обеспечиваются соответствующим погружением насоса и заполнением колодца водой. [c.174]

Работа В. Определение характеристик ч ентроиежного насоса. Кроме уяснения устройства, л работы насоса, студент получает навыки экспериментального определения ого характеристик и практически решает вопрос работы насоса на сеть. [c.274]

Для экспериментального определения полных характеристик насоса требуется оборудование, которое обычно отсутствует на испы-19 . 291 [c.291]

Если при каком-либо режиме (например, расчетном) циркуляция по контуру профиля лопасти постоянна по всей ее ширине, то коэффициенты йх и 1 постоянны для всей лопасти. Из уравнения (2. 116) следует, что циркуляция скорости по контуру лопасти является линейной функцией от подачи <3 и угловой скорости колеса со. Этот теорётический вывод, построенный на теории потенциального потока, может" ыть относительно легко экспериментально проверен для определенной проточной части машины. Такие исследования впервые были проведены применительно к насосам Всесоюзным научно-исследовательским институтом гидромашиностроения (ВИГМ). Границы сохранения линейной зависимости от производительности и числа оборотов, полученные экспериментально, позволяют по внешним характеристикам машины установить возможную область приложения теории безвихревого движения жидкости для исследования явлений в проточной части ее. [c.59]

Получив для испытываемого ГСП данные по распределению давления в рабочих камерах в зависимости от действующей нагрузки, можно впotлeд твии (при испытаниях насоса) путем измерения давлений в камерах ГСП экспериментально определить фактические усилия на опорах. Это позволит выявить возможное несоответствие фактических и расчетных усилий и, при необходимости, внести изменения в конструкцию ГЦН. Особенно важно проверить работоспособность ГСП в режимах пуска и на выбеге (при остановке ГЦН). Как правило, необходимый для работы ГСП перепад давления создается основным рабочим колесом ГЦН. Поэтому в период пуска и остановки насоса ГСП имеет переменную грузоподъемность (от нуля при стоящем ГЦН до максимума при достижении номинальной частоты вращения). В то же время величина реакций на опорах определяется как силами, не зависящими от частоты вращения ГЦН (например, составляющие массы ротора), так и силами, зависящими от нее (например, гидродинамические силы, силы от дисбаланса ротора и др.). Вследствие этого в период пуска или остановки имеют место моменты, когда ГСП работают не во взвешенном состоянии, а как обычные подшипники скольжения. На продолжительность этих периодов влияют характеристики разгона и выбега (зависимость частоты вращения ротора от времени), с одной стороны, и характер изменения реакций на опорах в период разгона и выбега, с другой. Эти обстоятельства приводят к необходимости проверки работоспособности ГСП в режимах пуска и остановки только в составе натурного образца ГЦН путем проведения определенного числа пусков и остановок с последующей разборкой ГЦН и проверкой износа ГСП. [c.286]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология