Автомодельный режим и коэффициент

Согласно данным работы [106], коэффициент находится в зависимости от критерия R o- Эта зависимость наблюдается до определенного значения Reo, после которого наступает автомодельный режим и сохраняет постоянное значение. [c.61]

Для обычно применяемых решеток (dg. э = 3-f-lO мм, = = 0,15- -0,25 м /м ) автомодельный режим наступает уже при 1,2 м/с, т. е. практически с самого начала пенного режима. У решеток с большим свободным сечением So 0,3 м /м ) критическая скорость газа Шкр наступает при значениях w , равных 3,0 м/с и больше, что соответствует их обычным рабочим режимам. В табл. 1.1 приведены значения при Шкр, т. е. в автомодельном режиме, когда t не зависит от Ибо. Из табл. 1.1 видно, что коэффициент прутковых решеток в 1,5—2 раза ниже, чем у решеток других типов, и при скоростях газа выше он зависит практически только ot величины свободного сечения S . Для расчета коэффициента решеток [c.61]

Тогда с увеличением Re , и соответственно Re потери в диффузоре сначала (при малых Re -g) будут падать сравнительно интенсивно, далее уменьшение станет слабее и, наконец, когда поверхность перестанет быть технически гладкой, изменение потерь с возрастанием Re 3 прекратится полностью. Следовательно, мы можем говорить о некотором предельном значении числа Рейнольдса Re a ped выше которого наступает автомодельный по отношению к Re g режим течения. Переход с возрастанием числа Рейнольдса на автомодельный режим течения может объясняться не только наличием хотя бы и небольшой шероховатости (напомним, что чем выше Re, тем труднее получить технически гладкую поверхность), но и малой долей потерь, пропорциональных коэффициенту трения и уменьшающихся с возрастанием Re. [c.118]

В промежуточной области между этими участками коэффициент сопротивления монотонно увеличивается с ростом числа Рейнольдса. При кризисе сопротивления значение Сд резко падает примерно до 0,3 при Ке 3,5-10 а затем начинает расти и опять выходит на автомодельный режим [12], который характеризуется постоянным значением Сд= 0,9 при Ке>510 [c.211]

Сначала рассмотрим более общий случай исключения влияния межфазного массопереноса. Характер температурной зависимости (энергия активации) не может служить в жидкофазных реакциях надежным критерием оценки по ряду причин. Вследствие возможного клеточного диффузионно-контролируемого механизма или ионного характера реакции истинная энергия активации реакции может быть малой. Далее, как указывалось в предыдущем разделе, наблюдаемая температурная зависимость может быть следствием изменения коэффициентов распределения реагентов между фазами. Вблизи критической области такое влияние может быть особенно сильным и сказывается такнлб на соотношении объемов фаз. Наконец, в жидкостях, в отличие от газов, сам коэффициент диффузии зависит от температуры экспоненциально, причем эффективная энергия активации диффузии в вязких жидкостях составляет заметную величину. Поэтому обычно о переходе в кинетическую область судят ио прекращению зависимости скорости реакции от интенсивности перемешивания или барботажа. Здесь, однако, есть опасность, что при больших скоростях перемешивания может наступить автомодельная область, а ири очень интенсивном барботаже измениться гидродинамический режим. В результате объемный коэффициент массопередачи может стать инвариантным к эффекту перемешивания и ввести, таким образом, в заблуждение исследователя. В трехфазных каталитических реакторах этот прием более надежен ири условии неизменности соотношения фаз в потоке. [c.74]

Практически всегда для процесса улавливания пыли в циклоне характерен автомодельный режим движения газового потока, т.е. режим вырождения критерия Яе . Исключение составляет работа аппарата с малыми скоростями газов или чрезмерное уменьшение диаметра циклона при сохранении постоянства всех прочих параметров [122]. Поэтому коэффициент гидравлического сопротивления циклона цНе зависит от критерия Яе и считается величиной постоянной для данной конструкции аппарата. Это позволяет выразить критериальную зависимость характеризующую эффективность улавливания пыли в циклоне, в виде [c.342]

Поскольку коэффициент трения X в области квадратичного сопротивления не зависит от числа Ке, то режим движения в этом случае называют автомодельным по числу Рейнольдса. [c.57]

Третий режим, называемый квадратичным, или режимом вполне шероховатых стенок, а также режимом турбулентной автомодельности, характеризуется тем, что коэффициенты сопротивления для каждого значения относительной шероховатости становятся постоянными, не зависящими от числа Ке. [c.80]

При Ке > 7000 наступает автомодельный турбулентный режим. При этом коэффициент трения не зависит от Ке и становится постоянным X = 2,34. [c.123]

Соотношение (3.2.6.12) получено также аналитически в предположении, что работа, совершаемая силой лобового сопротивления при обтекании диска, расходуется на изменение поверхностной энергии, происходящее при его сжатии [30]. При этом коэффициент сопротивления диска считается постоянным, не зависящим от вязкости обтекающей жидкости, как для случая обтекания сферы в автомодельном режиме. Это говорит о том, что рост коэффициента сопротивления при увеличении диаметра частицы и, соответственно, числа Рейнольдса в этом режиме происходит вследствие повышения степени деформации капли или пузыря, а режим обтекания остается автомодельным по вязкости жидкости. Для скорости движения капель и пузырей под действием силы тяжести из уравнений (3.2.6.3) и (3.2.6.12) имеем [c.174]

При Ке > 7000 возникает автомодельный турбулентный режим. При этом коэффициент трения равен Я = 2,34 и не зависит от Ке. [c.176]

Режим течения. При ламинарном движении коэффициент местного сопротивления может резко изменяться с изменением числа Ке. При турбулентном движении и больших числах Ке коэффициент С почти не зависит от числа Ке. Область, в которой коэффициент С остается неизменным, называют автомодельной. [c.76]

При различных состояниях пара различна и потеря напора, но скорость пара неизменна. Можно предположить, что коэффициент сопротивления также остается постоянным, так как режим течения пара относится ко второй автомодельной области, в которой не зависит от Не. Поэтому, принимая у = Увс благодаря малому изменению давления, получим [c.56]

Проходные сечения в клапанах и каналах цилиндров так же, как и площади поршней, пропорциональны квадрату диаметров цилиндров. Поэтому в сходственные моменты времени (соответствующие одинаковым углам поворота кривошипов от в. м. т.) при равных скоростях поршня равными будут и средние скорости пара в сходственных сечениях. Существенно отметить, что режим течения пара во всех сечениях относится ко второй автомодельной области. Поэтому, несмотря на различные числа Рейнольдса потоков в различных компрессорах, поля скоростей в сходственных сечениях будут подобными, скорости в сходственных точках равными и коэффициенты сопротивления (или критерии Ей) одинаковыми. [c.125]

Четвертый режим, когда коэффициенты вихревой вязкости и вихревой диффузии достигают максимального значения, соответствует автомодельному режиму или режиму развитой турбулентности. В этом режиме перепад давления в потоке определяется квадратичным законом и сопротивление не зависит от молекулярной вязкости (см. стр. 138). Однако в процессе массопередачи возрастание коэффициента вихревой вязкости может повести к интенсивному продольному перемешиванию и снижению продольного градиента концентраций, что в конечном счете снизит коэффициент массопередачи и число ЛГ д не будет возрастать до бесконечности (пунктирная линия). [c.264]

Рис. 4.23. Экспериментальная завия мость коэффициента удельного импул са 1 — расчетная кривая, правее кок рой Кп не зависит от ра рн и режим т течения автомодельный

Режим IV, когда коэффициенты вихревой вязкости и вихревой диффузии достигают максимального значения, соответствует автомодельному режиму, или режиму развитой турбулентности. В этом режиме перепад давления в потоке определяется квадратичным законом и сопротивление не зависит от молекулярной вязкости. Однако в процессе массопереноса возрастание коэффициента вихревой вязкости приводит к интенсивному продольному перемешиванию и снижает [c.179]

В области течений (Ке<1) действие силы сопротивления подчиняется закону Стокса, и коэффициент сопротивления рассчитывается по уравнению С=24/Ре. Промежуточный режим обтекания (2<Ке< 5-10 ) характеризуется меньшей зависимостью коэффициента сопротивления от критерия Ке С = = 18,5/Ке"- . При значениях числа Рейнольдса Не>5-10 наступает автомодельность (по значению Не),, и коэффициент сопротивления можно считать постоянным С 0,44. [c.104]

Для шероховатых каналов, например кирпичных. переходная область значительно уже и переходит в турбулентный режим при значениях Яе примерно 1500—2500, Для расчета значений коэффициента трения в гладких и в шероховатых каналах в условиях переходного режима можно воспользоваться диаграммами рис, 28-2 и 28-3, Третий режим—турбулентной автомодельности — характеризуется независимостью величины Я от Яе величина X в этом случае зависит только от Д, Сопротивление при этом режиме пропорционально квадрату скорости газов. [c.429]

Сд, =0,44(12,1-ПДч/), когда коэффициент сопротивления несферических частиц не зависит от числа Рейнольдса. Режим автомодельности для таких частиц наступает при меньших значениях числа Рейнольдса, чем для сферических. [c.215]

Зависимость, представленная на рис. 1.15, дает возможность установить еще один автомодельный режим. При больших значениях критерия Этвеша (Еб>40) коэффищ1ент сопротивления становится практически постоянным, не зависящим ни от диаметра частиц, ни от поверхностного натяжения. Эта область соответствует режиму движения пузырей в виде сферических колпачков. Значение коэффициента сопротивления в этом режиме можно определить из графика на рис. 1.15 [c.43]

Если на графике, выражающем связь между безразмерными комплексами, появляется горизонтальный или вертикальный ход прямой, это указывает на возникновение так называемого автомодельного режима. Так, например, автомодельный режим появляется в шероховатых трубах при больших числах Рейнольдса, при этом коэффициент сопротивления становится постоянной величиной (X = onst), не зависящей от Re. [c.130]

При движении выгорающей с поверхности твердой частицы в потоке ее коэффициент сопротивления увеличивается, а автомодельный режим обтекания наступает при больших значениях критерия Рейнольдса. Так, по данным Бабия и Ивановой [8, 9], исследовавших движение горящей угольной пыли в диапазонах [c.21]

Так, например, автомодельный режим появляется в шероховатых трубах при больших числах Рейнольдса, при этом коэффициент сопротивления становится постоянной величиной <Х = onst), не зависящей от Re. [c.134]

Для режима деформированных эллипсоидальных капель и пузырей Ишии и Зубер [62] сделали следующее допущение. Поскольку режим движения эллипсоидальных капель и пузырьков, как и режим Ньютона для твердых сфер, является автомодельным, т. е. не зависящим от вязкости, то характер гидродинамического взаимодействия частиц в обоих режимах должен быть одинаковым. Отсюда следует, что, несмотря на различные абсолютные значения коэффициентов сопротивления для твердых частиц в режиме Ньютона и деформированных частиц, отношение С /С, а следовательно, и иг1и в обоих режимах определяются одними и теми же зависимостями. Таким образом, для расчета относительной скорости движения фаз в режиме деформированных капель и пузырей можно воспользоваться уравнением (2.51). При этом значение скорости м , для деформированных капель и пузырей авторы [62] рекомендуют вычислять по формуле, предложенной Хармати [63] [c.79]

При турбулентном режиме движения воздуха и Ке>10 (режим автомодельности по числу Рейнольдса) этот коэффициент зависит от геометрической формы местного сопротивления и не зависит от числа Рейнольдса (см. раздел 1). Подробные сведения о местных сопротивлениях различных устройств и гидропневмоагрегатов приводятся в п. 1.8. [c.915]

Определить напор центробежных машин трудно в тех случаях, когда исходный режим работы далек по числу Ке от области автомодельности. Величину о в этом случае можно приближенно определить следующим образом. Гидравлический к. п. д. машинь данного типа в области автомодельности т]давт можно оценить. Так, обышые насосы характеризуются величиной т) (авт = 0,8- 0,9 и для них в ж 0,6. Если заметно меньше Г1аавт, то для определения Оо вначале следует подсчитать коэффициент местных потерь в области автомодельности [c.143]

Увеличение влияния инерционных сил и уменьшение влияния молекулярной вязкости характерны для перехода от ламинарного режима движения к турбулентному и коэффициент трения Х зависит от Re в степени меньше 1, причем чем меньше степень у Re, тем больше турбулентность потока (участки ВС на рис. 3.36 и D на рис. 3.35). При уменьшении степени у Re до О режим движения перестает зависеть от действия сил вязкости (Re = onst) и наступает режим развитой турбулентности (автомодельный), при котором коэффициент К не зависит от Re (участки D на рис. 3.36 и EF на рис. 3.35). Такой режим характерен для движения потоков с большой скоростью в шероховатых трубах при перемешивании (см. гл. 4). [c.91]

Pile. 1.15. Зависимость коэффициента сопротивления деформированных капель и пузырей, отнесенного к коэффициенту сопротивления твердых частиц в автомодельном режиме (режим Ньютона), от критерия З веша [63] [c.42]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология