Движущая сила массопередачи

Насыщенный абсорбент поступает в турбину 3, где снижается его давление с давления абсорбции до давления десорбции. Турбина 3 служит приводом насоса, что существенно снижает энергетические затраты на перекачку абсорбента. Насыщенный абсорбент после снижения давления поступает в теплообменник 5 с целью повышения его температуры и далее в верхнюю часть десорбера 6. В нижнюю часть десорбера 6 подается горячий десорбирующий агент VI, предназначенный для снижения парциального давления целевых компонентов в газовой фазе с целью повышения движущей силы массопередачи. Из верхней части десорбера 6 уходят целевые компоненты V, из нижней — регенерированный абсорбент III. Регенерированный абсорбент после рекуперации теплоты в теплообменнике 5 через промежуточную емкость 4 насосом через воздушный или водяной холодильник 2 возвращается в абсорбер 1. [c.72]

Коэффициент массопередачи показывает, какое количество вещ,ества перейдет из одной фазы в другую через 1 м поверхности контакта фаз за единицу времени при движущей силе массопередачи, равной единице. [c.53]

Движущая сила массопередачи, т. е. разность у—Ур) или Хр—х), постоянно меняется, поэтому для расчетов необходимо определить среднюю движущую силу процесса, которая зависит от типа массообменного процесса. [c.53]

Как определяется движущая сила массопередачи От каких факторов она зависит [c.69]

Рис. 23. Зависимость движущей силы массопередачи от расхода абсорбента.

Движущая сила массопередачи имеет максимальное значение при работе аппарата в режиме идеального вытеснения число единиц переноса и высота аппарата в этом случае минимальны. В реальных аппаратах движение фаз может в значительной степени отличаться от модели идеального вытеснения. Степень отклонения реальной структуры потоков от модели идеального вытеснения (степень продольного перемешивания) для колонных аппаратов чаще всего оценивается на основе диффузионной модели коэффициентами продольного перемешивания. [c.53]

Величина (У — У) представляет движущую силу массопередачи из жидкой и паровую фазу, выраженную через интенсивное свойство У, а величина X — X — движущую силу массопередачи из жидкой фазы в паровую, выраженную через интенсивное свойство X. [c.75]

Движущая сила массопередачи представляет собой разность рабочей и равновесной концентраций. Имея рабочую линию и кривую равновесия, нетрудно представить графически величину движущей силы в любом сечении аппарата (рис. 22). [c.74]

Если рабочая линия выражает соотношение рабочих концентраций по всей высоте абсорбера, то любая точка С изображает любое сечение абсорбера и по графикам можно найти движущую силу массопередачи в любом сечении абсорбера. [c.74]

Из графиков видно, что движущая сила массопередачи, т. е. разность между рабочей и равновесной концентрациями, изменяется по высоте аппарата. [c.74]

В режиме минимального орошения х, з=Хр и движущая сила массопередачи минимальна. [c.74]

Воздействие химической реакции на равновесное распределение переходящего компонента между фазами учитывается при вычислении общей движущей силы массопередачи. Влиянием потока химической реакции на поток массы, как правило, пренебрегают. Таким образом, при определении коэффициентов массопередачи учет влияния химической реакции сводится к учету изменения потока массы из-за непосредственного изменения поля концентрации. Однако если скорость процесса массопередачи лимитируется сопротивлением транспортной фазы, то воздействие химической реакции на распределение концентрации переходящего компонента в реакционной фазе не может привести к изменению скорости массопередачи. Поэтому химическая реакция оказывает воздействие на скорость массопередачи только в том случае, когда скорость массопередачи лимитируется сопротивлением реакционной фазы. [c.227]

Удельная циркуляция абсорбента взаимосвязана с числом теоретических тарелок. Чем больше удельная циркуляция, тем меньше насыщается абсорбент, тем больше движущая сила массопередачи и тем меньше требуется теоретических тарелок. [c.163]

Число общих единиц переноса зависит от средней движущей силы массопередачи, а последняя при прочих равных условиях определяется структурой потоков в каждой из фаз. Если движение фаз соответствует модели идеального вытеснения, то общие числа единиц переноса определяются интегральными выражениями [c.53]

Ас — средняя движущая сила массопередачи в сплошной фазе [c.7]

Значение концентраций Ср и в уравнении (11.30) сильно меняется в зависимости от скорости газа и других параметров процесса, влияющих на степень перемешивания газов по высоте аппарата (осевого перемешивания). При скоростях газа, близких к началу взвешивания мелких зерен, среднюю движущую силу массопередачи [уравнение (11.29)] можно рассчитывать по формуле [c.54]

ДС — движущая сила массопередачи, единицы концентраций [c.5]

Формула (II.8) и ее аналоги, характеризующие движущую силу массопередачи, достаточно точны, удобны в применении й [c.92]

Перейдем к определению средней интегральной движущей силы. Напишем уравнение (10.11) для среднего значения движущей силы массопередачи в следующем виде [c.298]

Сравнивая (10.25) и (10.19), видим, что средняя движущая СИЛЕ массопередачи выражается следующим образом [c.299]

ВЫРАЖЕНИЕ ДВИЖУЩЕЙ СИЛЫ МАССОПЕРЕДАЧИ ЧЕРЕЗ ЧИСЛО ТЕОРЕТИЧЕСКИХ ТАРЕЛОК [c.306]

Как будет показано ниже, зная линию равновесия для конкретного процесса и рабочие, т. е. неравновесные, концентрации фаз в соответствующих точках, можно определить направление и движущую силу массопередачи в любой точке аппарата. На основе этих данных может быть рассчитана средняя движущая сила, а по ней — с к орость процесса массопередачи. [c.387]

Концентрации фаз изменяются при их движении вдоль поверхности раздела, соответственно изменяется движущая сила массопередачи. Поэтому в уравнение массопередачи вводят величину средней движущей силы (Дг/ср или Д ер)- Тогда уравнения (Х,45) и (Х,45а) принимают вид [c.406]

Допустим, что распределяемое вещество, как показано на рис. Х-5, переходит из фазы Фу в фазу Ф , и движущая сила массопередачи выражается в концентрациях фазы Ф,. При установившемся процессе массопередачи количество вещества, переходящее из фазы в фазу, определим по уравнению (Х,45). [c.407]

В частном случае, когда линия равновесия является прямой (у — тх), средняя движущая сила определяется подобно тому, как она рассчитывается для теплообменных аппаратов (см. стр. 302), т. е. как средняя логарифмическая или средняя арифметическая величина из движущих сил массопередачи у концов аппарата. [c.412]

Таким образом, средняя движущая сила массопередачи выражается уравнением [c.412]

Число единиц переноса может быть найдено более простым графическим методом, ес/1и равновесная линия на всех участках, соответствующих одной единице переноса, является прямой или имеет малую кривизну, а рабочая линия прямая. В этом случае на диаграмме (рис. Х-10) проводят линию 0—0, делящую пополам отрезки ординат между рабочей и равновесной линиями. Каждый такой отрезок представляет собой движущую силу массопередачи в данной точке апп та, равную у — у. Затем из точки Л (хц, уа) рабочей линии проводят горизонталь АС так, что АВ = ВС или ЛС = АВ. Из точки С проводят вертикаль СО до пересечения с рабочей линией. [c.415]

Все указанные явления вызывают снижение градиента концентраций в фазах по высоте аппарата и, следовательно, уменьшение средней движущей силы массопередачи. Аналогично влияет на среднюю движущую силу также молекулярная диффузия распределяемого вещества, которая происходит в направлении падения его концентрации в пределах каждой фазы. [c.419]

В расчете числа ступеней методом кинетической кривой обычно не учитывается влияние перемешивания, в частности уноса, на движущую силу массопередачи. Влияние уноса на движущую силу сказывается тем больше, чем выше скорость газа (пара) и чем меньше расстояние между ступенями однако имеющиеся опытные данные недостаточны для точного количественного учета уноса при расчетах. [c.429]

Х10 Па. С увеличением высоты аппарата повышаются парциальное давление кислорода и скорость сорбции его средой за счет увеличения движущей силы массопередачи. Так, для аппарата высотой 20 м скорость сорбции кислорода составляет 2 кг [c.201]

Разность между рабочей и равновесной концентрациями распределяемого между фазами компонента и является движущей силой массопередачи в диффузионных процессах. [c.462]

Движущую силу массопередачи в концентрациях фазы Ф будем обозначать как у=ур—у или —г/р, а в концентрациях фазы Ф со- [c.462]

Движущую силу массопередачи Ахср определим по уравнению [c.166]

Для пнтепсификации процессов в производстве солен применяются все приемы увеличения движущей силы АС и развития поверхности соприкосновения реагентов Р (см. ч. I, гл. И и VI). Для солевой технологии особенно характерны процессы в системе жидкость— твердое вещество (Ж—Т). Развитие поверхности соприкосновения фаз в системе Ж—Т достигается чаще всего измельчением твердого материала и перемешиванием взвеси измельченного твердого материала в жидкости при помощи механических или пневматических мешалок. Перемешивание одновременно способствует интенсификации процесса за счет турбулизации системы и замены молекулярной диффузии конвективным переносом молекул. Для увеличения движущей силы массопередачи особенно широко применяются различные приемы повышения начальной концентрации твердых, жидких и газообразных реагирующих ве- [c.141]

Минимальное флегмовое число соответствует, как указывалось выше, бесконечно высокой колонне. С увеличением флегмового числа движущая сила массопередачи возрастает и требуемая высота колонны уменьшается. При R = со нужна колонна наименьшей высоты. Таким образом, в отношении размеров колонны выгодно работать с большим флегмовым числом. В то же время с увеличением R возрастает расход тепла. Наивыгоднейшее флегмовое число, при котором общие затраты минимальны, может быть найдено путем технико-экономических расчетов. Обычно принимают значения рабочего флегмового числа от / =1,2/ ып ДО Я = [c.677]

Коэффициент массопередачи Кд или /С ) показывает, какая масса вещества переходит иэ фазы в фазу за единицу времени через единицу поверхности контйкта фаз при движущей силе массопередачи, равной единице. [c.406]

На рис. Х-11 изображены пунктиром с точкой горизонтальные линии А "В и С"0, отражающие неизменность концентрации фазы в предельном случае идеального смешения, когда концентрация фазы в любой точке по высоте аппарата равна ее конечной концентрации. В данном случае на одном конце аппарата А"0 с А О, а на другом его конце ВС" с ВС. Это показывает, что идеальному смешению соответствует наибольилий скачок концентрации фазы на конце аппарата, в результате чего средняя движущая сила массопередачи, как уже отмечалось, становится наименьшей. [c.420]

Расчет влияния обратного перемешивания на среднюю движущую силу массопередачи или число единиц переноса возможен с той или иной степенью точности при номон1и раз-лич ых упрощенных моделей перемешивания, например диффузионной модели или ячеечной модели. [c.420]

Аналитический метод определения числа ступеней. Рассмотрим противоточный массооб-менный аппарат, состоящий из п ступеней, принципиальная схема которого показана на рис. Х-13. Пусть расходы фаз постоянны (L =---- onst и G = onst) и распределяемый компонент переходит из фазы Фу (например, газовой фазы) в фазу Ф . (например, жидкую фазу). Концентрация фазы Ф на входе в некоторую р-ую ступень равна Ур, а на выходе из нее — Следовательно, изменение концентрации этой фазы на ступени составляет [ур — —i/p+i)- Обозначим через ур концентрацию фазы Ф , равновесную с концентрацией другой фазы Хр (см. рис. Х-13) на /j-ой ступени. Тогда движущая сила массопередачи на входе в ступень равна ур — ур. [c.425]

Помимо работы пластинчатых тарелок в интенсивном капельном режиме к числу их достоинств относятся низкое гидравлическое сопротивление, возможность работы с загрязненными жидкостями, низкий расход металла при их изготовлении. На тарелках этого типа уменьшается продольное перемешивание жидкости, что приводит к увеличению движущей силы массопередачи. Недостатками пластинчатых тарелок являются трудность отвода и подвода тепла, снижение эффективности при небольших расходах жидкости. В настоящее время разработан ряд других конструкций тарелок с однонаправленным движением жидкости и газа, описание которых приводится в специальной литературе . [c.455]

Абсорбция газов (1966) -- [ c.84 , c.91 ]

Основные процессы и аппараты Изд10 (2004) -- [ c.406 , c.410 , c.420 ]

Введение в моделирование химико технологических процессов Издание 2 (1982) -- [ c.218 ]

Основные процессы и аппараты химической технологии Издание 8 (1971) -- [ c.428 , c.433 , c.442 ]

Абсорбционные процессы в химической промышленности (1951) -- [ c.0 , c.38 , c.39 , c.45 , c.47 ]

Абсорбция газов (1976) -- [ c.49 ]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология