Движущая сила массопередачи при десорбции

III. Массообменные процессы связаны с переходом вещества из одной фазы в другую в результате диффузии. Поэтому их называют также диффузионными. К этому классу относятся перегонка, ректификация, абсорбция и десорбция, адсорбция, экстракция, сушка, кристаллизация и др. Движущей силой массообменных процессов является разность концентраций. Скорость процесса определяется законами массопередачи. [c.13]

Насыщенный абсорбент поступает в турбину 3, где снижается его давление с давления абсорбции до давления десорбции. Турбина 3 служит приводом насоса, что существенно снижает энергетические затраты на перекачку абсорбента. Насыщенный абсорбент после снижения давления поступает в теплообменник 5 с целью повышения его температуры и далее в верхнюю часть десорбера 6. В нижнюю часть десорбера 6 подается горячий десорбирующий агент VI, предназначенный для снижения парциального давления целевых компонентов в газовой фазе с целью повышения движущей силы массопередачи. Из верхней части десорбера 6 уходят целевые компоненты V, из нижней — регенерированный абсорбент III. Регенерированный абсорбент после рекуперации теплоты в теплообменнике 5 через промежуточную емкость 4 насосом через воздушный или водяной холодильник 2 возвращается в абсорбер 1. [c.72]

Основным фактором создания оптимального технологического режима и увеличения скорости процесса улавливания и переработки является температура. При абсорбции понижение температуры увеличивает движущую силу процесса, десорбция ускоряется при повышении температуры. Снижение диффузионного сопротивления на границе фаз и, соответственно, увеличение коэффициента массопередачи достигаются энергичным перемешиванием. Увеличению коэффициента массопередачи при переработке коксового газа способствуют также все методы, применяемые для создания развитой поверхности соприкосновения газа и жидкости (см. гл. IV и 0- [c.234]

В первой и третьей зонах реактора протекают физические процессы подвода и отвода веществ, подчиняющиеся общим законам массопередачи. Закономерности массопередачи определяются законами фазового равновесия, движущей силой процесса и коэффициентами скорости массообменных процессов. Массопередача осуществляется путем молекулярной диффузии, конвекции, испарения, абсорбции и десорбции. [c.95]

Ар— движущая сила массопередачи, равная в каждой точке процесса разности между равновесной и фактической влажностью газа к—коэффициент скорости массопередачи (в данном случае коэффициент десорбции воды). [c.151]

ДС—средняя движущая сила массопередачи, размерность которой для абсорбции /сг/м газа и для десорбции кг м жидкости или газа [c.23]

Особенно часто это несоответствие обнаруживается "при абсорбции (десорбции), сопровождаемой химической реакцией. Чтобы выполнялось условие независимости- коэффициента массопередачи от концентрации абсорбента, для таких случаев предложен [248, 334, 335] метод расчета движущей силы, включающий равновесное давление поглощаемого компонента на границе раздела фаз Рр при данных гидродинамических условиях (причем при абсорбции Рр > [c.142]

При исследовании массопередачи изучали массообмен, лимитируемый сопротивлением жидкой и газовой фаз. Массопередачу в жидкой фазе изучали и рассматривали на примере десорбции двуокиси углерода, а в газовой — на примере десорбции аммиака из их водных растворов воздухом. При обработке опытных данных величину движущей силы определяли, исходя из условий отсутствия перемешивания жидкости на тарелке [8]. [c.50]

Во всех этих процессах основным фактором улучшения технологического режима и увеличения скорости процесса является температура. Именно путем понижения температуры увеличивается движущая сила процесса и коэффициент массопередачи при абсорбции (см. гл. IV, формула -40), а путем повышения температуры ускоряются процессы десорбции. Для снижения диффузионного сопротивления на границе фаз и соответственного увеличения коэффициента массопередачи применяют методы усиленного перемешивания фаз путем увеличения подачи газа и жидкости. Особенно хорошо сказывается этот прием при противотоке газа и жидкости в башнях с насадкой. [c.437]

Приведенные соотношения справедливы и для обратного процесса-десорбции, т. е. перехода вещества из жидкости в газ. В данном случае х > Хр > х и у < Ур у , поэтому движущие силы для массоотдачи в фазах будут ур — у) и (х — Хр). Соответственно движущие силы для процесса массопередачи составят (у — у) и (х — х ). Иначе говоря, при десорбции движущие силы меняют знак. [c.51]

Движущая сила тепло- и массообмена (А< и АС) в уравнениях (II.1)—(И.З) по аналогии с массопередачей (абсорбция, десорбция) определяется в зависимости от взалмного направления потоков жидкости и газа, а также от принятой гидродинамической модели перемешивания. Для пенных аппаратов, как и для других реакторов со взвешенным ( кипяш,им ) слоем, общепринятой служит схема движения потоков в виде перекрестного тока. Для перекрестного тока выведены многие теоретические зависимости, характеризующие гидродинамику пенного слоя, а также массо-и теплообмен в слое пены [178, 234, 235]. Для пенных аппаратов с переливами, т. е. при перекрестном направлении потоков на одной тарелке, движущую силу сухой теплопередачи можно определять по формуле Позина [222, 232—235] [c.92]

Абсорбцией называют процесс поглощения растворимого компонента газовой смеси жидким поглотителем. Абсорбцию применяют в промышленности для получения готового продукта (производство кислот), разделения газовых смесей (получение бензола из коксового газа), улавливания вредных (НгЗ, СО, влага) и ценных (рекуперация спиртов и др.) компонентов. При абсорбции происходит контакт жидкости и газа при этом масса одного из компонентов газовой фазы переносится в жидкую фазу или наооорот (десорбция). При наличии разности концентраций ИJIИ парциальных давлений между фазами (движущая сила процесса) происходит процесс массопередачи, который прекращается при достижении состояния равновесия. [c.336]

Таким образом, при проектировании и вычислении скорости процесса или количества продукта по уравнению (П.56) будут получаться одинаково точные результаты при определении ДСср по формулам (П.77) и (П.78). Необходимо применять одну и ту же формулу (П.77) или (П.78) как при определении ДСср по экспериментальным данным, так и при проектировании. Равенство (П.75) справедливо и для десорбции. Для десорбции обязательно С >С, поэтому в формулах, подобных (П.76) — (П.78), будут соответствующие разности С — С. При массопередаче в системах Г — Т, Г — Ж и Ж — Ж формулы для расчета движущей силы аналогичны (П.75) — (П.78). В многополочных аппаратах со взвешенным слоем и в барбота-жных колоннах комбинируются перекрестный ток на каждой полке с противотоком по высоте аппарата. При этом ДСср вычисляется по уравнению (П.77). Аппараты с перекрестным током обычно обеспечивают наивысшую интенсивность процесса вследствие одновременного повышения ДС, Р и й по сравнению с противотоком. Для режимов, близких к полному смешению (см. рис. 6), концентрации реагентов в проточных [c.63]

Рассматриваемые исходные вещества до их адсорбции и продукты реакции до их десорбции должны транспортироваться к поверхности катализатора или от нее через газовую фазу. Скорость, с которой происходят эти процессы, зависит от температуры, давления и скорости течения газа относительно поверхности. При нетурбулентном течении газа скорость массопередачи может быть относительно низкой и может действительно задерживать развитие реакции. В промышленных реакторах следует избегать такого положения, так как при давлениях, равных или выше атмосферного, самым медленным процессом часто является молекулярная диффузия. Когда реакция происходит в проточной системе, скорость газа обычно достаточно велика, чтобы массопередача происходила по механизму турбулентной диффузии. В таких условиях общая скорость реакции обычно не зависит от скорости массопередачи. Если N — скорость массопередачи на единицу поверхности ж кв — коэффициент массопередачи, то N может быть выражена через движущую силу, вызывающую массонередачу. Движущая сила будет представлять собой разность парциальных давлений в газовой фазе и слое у поверхности раздела газ — твердое тело. Таким образом, [c.403]

Если известны и общая скорость реакции г и значение коэффициента массопередачи кц, то из уравнения, подобного уравнению (60), можно вычислить движущую силу. Численное значение р — Pi (представляющего собой разность мел ду давлениями в объеме газовой фазы и на границе раздела фаз) будет тогда определять, является ли массоперенос через газовую фазу скорость-определяющей стадией процесса по сравнению с адсорбцией, новерхностпой реакцией и десорбцией. Если (р — pi)/p < 1, то торможение реакции вследствие массопереноса пренебрежимо мало. С другой стороны, если р —Pi составляет большую часть от р, то тогда процесс массопереноса становится важным, и для вычисления общей скорости реакции должны использоваться значения парциального давления на межфазовой границе. [c.406]

О ДВИЖУЩЕЙ СИЛЕ ПРОЦЕССА И КОЭФФИЦИЕНТЕ МАССОПЕРЕДАЧИ ПРИ ДЕСОРБЦИИ БРОМА ИЗ ХЛОРИРОВАННЫХ БРОМСОДЁРЖАЩИХ РАСТВОРОВ [c.21]

При абсорбции, сопровождающейся химичесвой реакцией, установлено [6,7], что движущая сила процесса определяется ханже составом раствора (химической емкостью поглотителя) и должна учитывать влияние обеих фаз ва сушларную сворость массопередачи. "Истинный" воэффициент массопередачи, являющийся коэффициентом пропорциональности в уравнении сворости процесса,ве должен зависеть от химичесвой емкости раствора и вонцентрации поглощаемого компонента в газовой фазе. В литературе, в сожалению, отсутствуют сведения о зависимости Кд и при десорбции брома от изменения концентрации брома в газовой и жвдвой фазах, однако шеется указание ва изменение Кд при ступенчатой отдувке брома [4]. [c.22]

Уравнения массопередачи (У1-27) и (У1-28) остаются в силе и для процесса десорбции. Однако при десорбции движущая сила, а следовательно, количество десорбируемого компонента приобретают отрицательные значения. Поэтому в левой части этих уравнений следует ставить знак минус. Тогда движущая сила будет выражаться величиной (Аз — А1), и, следовательно, для процесса десорбции рабочая линия будет всегда располагаться ниже линии равновесия. [c.226]

Разделение продуктов коксования. Сначала производят разделение прямого коксового газд. Из него конденсируют смолу и воду, улавливают аммиак, сырой бензол и сероводород. Затем подвергают разделению надсмольную воду, каменноугольную смолу и сырой бензол с получением индивидуальных веществ или их смесей. Разделение продуктов коксования основано на многих типовых приемах и процессах химической технологии массо- и теплопередаче при непосредственном соприкосновении газа с жидкостью, теплопередаче через стенку, конденсации, физической абсорбции и хемосорбции. Используются также избирательная абсорбция, десорбция, дистилляция, многократная ректификация, фракционная кристаллизация, выделение продуктов в результате протекания тех или иных химических реакций. Во всех этих процессах основным фактором улучшения технологического режима и увеличения скорости процесса служит температура. Именно при понижении температуры увеличивается движущая сила процесса при абсорбции [см. ч. 1 гл. II, уравнение (II.71)], а при повышении температуры ускоряются процессы десорбции. Для снижения диффузионного бопротивления на границе фаз и соответственного увеличения коэффициента массопередачи применяют методы усиленного перемешивания фаз увеличением скоростей подачи газа и жидкости. Особенно хорошо сказывается этот прием при противотоке газа и жидкости в башнях с насадкой. Для создания развитой поверхности соприкосновения газа и жидкости при Переработке коксового газа применяют башни с различными видами насадок, барботажные аппараты, а также разбрызгивание жидкости в потоке газа. [c.156]

В исследованном абсорбере процесс массопередачи осуществляется главным образом на поверхности лопастей, смоченной стекающим по ней абсорбентом. Движущую силу рассчитывали по принципу противоточиого массообмена. Для доказательства правильности такого подхода предварительно была проведена серия опытов с различной высотой рабочей части ротора. Результаты опытов по десорбции СОг представлены на рис. 2. Число единиц переноса (ЧЕП) оказывается пропорциональным высоте рабочей части ротора. [c.100]