Распределение концентраций

Рис. 1. Распределение концентрации в режиме быстрой реакции

Третье условие отвечает соотношениям (6.43). Решение (6.39) для этих краевых условий дает распределение концентрации ио времени и по длине [c.148]

Согласно модели пенетрационной теории, распределение концентраций в нулевой момент времени может быть записано как [c.24]

Дифференциальное уравнение (1.25) описывает распределение концентраций вдоль оси х [c.28]

Интегрированием уравнения (3.5) и при п Ф 1 получаем распределение концентраций (значение п = 1 отбрасывается) [c.42]

При интегрировании получим уравнение распределения концентрации в жидкости [c.44]

При интегрировании уравнения (4.20) получаем уравнение распределения концентрации [c.54]

Процессы химической абсорбции, рассмотренные в главах 2—4, имеют ту особенность, что распределение концентрации реагента в жидкой фазе не влияет на процесс диффузии — реакции абсорбирующегося компонента. В общем такое допущение неправомерно, хотя и приемлемо для большого ряда практических случаев. Представленный в разделе 1.5 случай абсорбции, сопровождающейся мгновенной реакцией, является наиболее важным примером процесса химической абсорбции, для которого распределение концентрации жидкого реагента влияет на общую скорость абсорбции. [c.58]

Решение поставленной задачи достигается обычными приемами, применимыми к задачам с движущейся границей [3]. Предположим, что распределение концентраций даны уравнениями [c.59]

Если уравнение (5.2) справедливо для распределения концентрации, то перемещение фронтальной плоскости реакции выражается уравнением [c.60]

Рис. 9. Экспериментальные данные [4] о распределении концентраций в условиях режима. мгновенной реакции

Распределение концентрации, которое не явно предполагается в теории режима быстрой реакции, представлено на рис. 10. Такое [c.67]

Рис. 28. Кривая распределения концентраций целевого компонента по длине слоя адсорбента

Распределение концентрации,которое предполагается в теории режима мгновенной реакции, представлено на рис. 11. Здесь наблюдается полное снижение концентрации жидкого реагента в окрестности границы раздела, таким образом 6 = О от границы раздела вплоть до фронтальной плоскости реакции, располагающейся при X = X. [c.67]

Теперь рассмотрим процесс абсорбции, сопровождающийся мгновенной реакцией. Если величина Ьо не намного больше с , то толщина зоны жидкости, где распределение концентраций заметно [c.110]

Дифференциальное уравнение второго порядка (10.30) принципиально может быть проинтегрировано, давая осевое распределение концентраций (Сг) при условии подбора соответствующего выражения для г (с) (которое может включать температурную зависимость скорости реакции г, если реактор аксиально не изотермичен), а также при выполнении двух физически значащих граничных условий. Удивительно, что выбор граничных условий — далеко непростая задача.-Примем следующие условия [c.120]

Начальными условиями систеш уравнений (5.12) являются также функции распределения концентрации и температура по длине реактора в начальный момент времени [c.62]

Зная коэффициент диффузии D, можно отсюда рассчитать распределения концентраций и интенсивность Процессов перемешивания в аппарате. С другой стороны, величину D можно определить и выявить влияние на нее режимных параметров, сопоставляя полученные аналитические решения при разных значениях D с распределением концентрации, измеренным в спе- [c.84]

Коэффициенты дисперсии Di удобно определять экспериментально по форме кривой распределения концентраций во времени на выходе из аппарата с зернистым слоем при изменении концентрации примеси на входе в аппарат. Используют три формы входного возмущения импульсное, ступенчатое и синусоидальное (рис. III. 6). Коэффициент Di находят в соответствии с решениями дифференциального уравнения (III. 5) при различных начальных условиях. Эти решения приведены в ряде работ, например в [32, стр. 257]. [c.98]

Реактор полного вытеснения (идеальный трубчатый реактор). В длинных трубчатых реакторах локальное перемешивание жидкости имеет большее значение для распределения концентраций и температур в направлении, перпендикулярном оси, ч м в осевом направлении, ввиду того, что поперечный размер аппарата, как правило, в несколько раз (или даже в несколько десятков раз) меньше длины. В результате появляется довольно значительная однородность состава и температуры смеси реагентов в поперечном сечении аппарата при относительно малом влиянии перемешивания на осевое распределение этих величин. Таким образом, для упрощения математического описания трубчатого реактора можно принять модель движения потока, называемую поршневым течением (полным вытеснением). Такое течение характеризуется плоским профилем скорости, отсутствием перемешивания, массо- и теплообмена в направлении оси реактора, а также полным перемешиванием в направлении, перпендикулярном оси. При этих предположениях в реакторе с поршневым течением мы имеем дело также [c.295]

Слева — распределение концентрации на входе справа — на выходе из слоя. [c.98]

Выбор реактора зависит от многих технологических, экономических и конструктивных факторов. Только анализ взаимного их влияния позволяет принять окончательное решение. Здесь мы ограничиваемся изучением влияния кинетики процесса на тип используемого реактора. Будет показано, что для некоторых видов превращения такие влияющие на способ проведения процесса факторы, как распределение времени пребывания, величины и распределения концентраций и температур, могут существенно влиять на выход и качество продукта. Рассмотрим только три основных типа реакторов — реактор периодического действия, трубчатый реактор полного вытеснения и проточный реактор полного перемешивания, [c.337]

Начиная с момента насыщения первого элементарного слоя в результате последовательного насыщения других элементарных слоев, кривая распределения концентраций, не меняя формы, перемещается вдоль слоя адсорбента. Этот период процесса называется второй стадией адсорбции. Сзади работающего слоя формируется отработавший слой ь [c.91]

Отработавший слой адсорбента не оказывает никакого влияния на ход процесса адсорбции. Процесс адсорбции в работающем слое протекает аналогично первой стадии адсорбции, т. е. форма кривой распределения концентраций не меняется. [c.91]

Рис. 23. Зависимость распределения концентрации вещества по длине реактора при различных значениях Ре [12].

Рис. 11-5. Распределение концентраций Рис. 11-6. Распределение концен-

Распределение концентраций в таком аппарате показано на рис. 11-6. [c.209]

Рис. 11-12. Функции распределения концентрации F(z) = (ДВ/ДВа)/ прп различных значениях т.

На окисление топлива растворенным кислородом может существенно влиять соотношение площади поверхности контакта с газовой фазой и объема топлива. Это влияние обусловливается неравномерным распределением концентраций растворенных газов по высоте топлива в тонких слоях. В поверхностном слое топлива растворяется значительно больше газов, в том числе и кислорода, чем в аналогичных по толщине слоях, расположенных в остальном Объеме топлива. В связи с этим количество газов, поглощенных предварительно дегазированным топливом, сильно зависит от высоты его налива [61]. [c.51]

Идентичные распределения концентраций получаем, сохраняя одинаковые соотношения массовых скоростей жидкости и газа в модели и образце [c.457]

Зависимости (Х-80) —(Х-82) подтверждены экспериментально [50]. Показано, что при и 5 достигается соответствие продольных распределений концентраций и температур в модели и образце. [c.466]

Астарита и Марруччи [9] предложили решение уравнения (4.11) в конечных разностях, которое является очень простым в использовании и дает хорошую аппроксимацию для любого практического случая. Его применение к случаю, в котором Со = с, показывает, что уравнение (3.24) с хорошим приближением описывает предельное распределение концентраций при [c.53]

Анализ уравнения (VIII-197) дает возможность установить распределение концентрации компонента А в пленке толщиной Z , а также количество этого компонента, которое проходит пленку, не вступая в химическую реакцию. Рассчитано, что для быстрой химической реакции, например, когда bz = 5, до 98,4% компонента А реагируют в пленке (за 100% принято количество А, перешедшее из газовой фазы). В другом предельном случае, когда реакция очень медленная, например для Й2с = 0,2, только 1,4% массы компонента А участвует в реакции, а остальное количество диффундирует в глубь жидкой фазы непрореагировав. [c.257]

Формы распределения концентрации выбирают таким образом, чтобы удойЛвтворялись уравнения (1.28) и (1.29), а также [c.59]

Исторически первой теорией массопередачн была пленочная теория Нерн-ета [1], предположившего, что к поверхности твердого тела прилегает неподвижный слой жидкости, массопередача в котором носит стационарный характер. Эти предположения сразу же приводят к выводу о линейном распределении концентрации в гипотетической пленке и прямой пропорциональности между потоком массьг (/) и коэффициентом молекулярной диффузии (О). Теория Нернста, однако, не дает возможности определить величину /, поскольку она не позволяет вычислить толщину плепки. [c.169]

Поскольку в диффузионном подслое турбулентные пульсации не играют существенной роли, а сам слой достаточно тонок, то распределение концентрации, в нем можно считать линейным, так что для коэффициента массопередачн справедливо выражение [c.177]

В потоке с и = onst при стационарной подаче в перпендикулярной и плоскости дг = О вещества с интенсивностью М (кг/м -с) устанавливается распределение концентраций, изображенное на рис. III. 1. [c.85]

Уравнение (У1П-264) описывает распределение концентраций реагента А в зерне катализатора. Следовательно, такое распределение зависит от модуля Тиле и приведенного радиуса г/ о- Зависимость концентрации Са от т/Нц представлена в нижней части рис. УПМ8. [c.287]

Характерное время установления нового стационарного гидродинамического режима в затопленном аппарате с дисперсным потоком сравнительно невелико. Оно составляет величину порядка Я/г/ц,, где Я — высота рабочей зоны аппарата, а — скорость распространения возмущения концентрации дисперсной фазы, и может изменяться в пределах от нескольких секунд до нескольких минут. Для сравнения отметим, что время установления нового стационарного распределения концентрации растворенного компонента или температуры в сплопшой фазе иногда может достигать нескольких часов и более. Поэтому при модели-рствании переходных химических, массо- и теплообменных процессов в затопленных аппаратах учет гидродинамической обстановки в целом ряде случаев может быть проведен в квазистационарном приближении. Однако, когда характерные времена протекания этих процессов соизмеримы с характерным временем установления нового стационарного гидродинамического режима в аппарате, квазистационарное приближение приводит к значительным погрепшостям при определении динамических характеристик аппарата. В этом случае переходные гидродинамические процессы должны быть учтены при разработке динамических моделей химических и тепломассообменных процессов. [c.113]

Научные основы химической технологии (1970) -- [ c.204 , c.208 , c.214 , c.286 , c.299 ]

Пневмо- и гидротранспорт в химической промышленности (1979) -- [ c.83 , c.87 , c.92 , c.107 ]

Курс газовой хроматографии (1967) -- [ c.38 ]

Курс газовой хроматографии Издание 2 (1974) -- [ c.44 , c.47 , c.48 ]

Явления переноса (1974) -- [ c.0 ]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология