Трение на границе раздела

Аппараты с внешним подводом энергии чаще всего используются для обработки систем жидкость — жидкость с малой разностью удельных весов жидкостей и малой относительной скоростью их движения. Трение на границе раздела фаз таких систем незначительно и поэтому для развития поверхности фазового контакта и турбулизации необходим подвод энергии к потокам. [c.444]

При выводе формулы (4.15) предполагалось, что трение на границе раздела фаз отсутствует. Обычно этот фактор при небольших скоростях пара не оказывает заметного влияния на интенсивность теплообмена. Однако при больших скоростях пара динамическое воздействие потока на пленку конденсата оказывает заметное влияние на теплоотдачу и должно учитываться в расчетах. [c.129]

Вопрос о влиянии скорости пара на теплообмен при конденсации на вертикальной охлаждаемой стенке впервые теоретически был исследован Нуссельтом. Задачу решали для случая ламинарного течения пленки конденсата в предположении постоянства скорости парового потока вдоль поверхности конденсации, что позволило пренебречь падением давления на поверхности и внутри слоя пленки, а также изменением касательного напряжения трения на границе раздела фаз в направлении парового потока. При выводе расчетных зависимостей Нуссельт исходил также из постоянства коэффициента трения между паром и пленкой конденсата (С/п = 0,00515) и не учитывал влияние поперечного потока массы-конденсирующегося пара на изменение касательного напряжения. В результате была получена следующая зависимость для отношения коэффициентов теплоотдачи при движущемся и неподвижном паре [c.133]

Как и выше, касательные напряжения на границе раздела можно рассчитать, используя (30). Согласно более строгому методу [19] для горизонтальных труб коэффициент трения на границе раздела имеет вид [c.348]

Для решения системы уравнений, позволяющих рассчитать а для различных режимов течения пленки конденсата и влияния переменных по величине сил трения на границе раздела фаз т , необходимо знать изменение градиента давления по длине канала. Имеется определенное количество методик и зависимостей для расчета величин Д/)тр, однако они дают хорошее согласование лишь с отдельными опытными данными и не могли быть перенесены непосредственно на случай конденсации в плоском щелевом канале. Для иллюстрации высказанного предположения на рис. 5 приведены расчетные зависимости, выполненные по некоторым из них. Как видно из рис. 5, ни одна из них не может быть использована для исследуемого случая с уверенностью. [c.206]

На механические свойства наполненных систем могут влиять силы трения на границе раздела полимер — наполнитель, которые определяют их совместную работу [318—323]. Силы трения возни- [c.179]

Существует и другая точка зрения на механизм усиления пластмасс [318, 320, 321, 325, 550]. Она сводится к тому, что основное значение в усилении придается силам трения на границе раздела полимер — наполнитель, которые определяют возможность их совместной работы. Эти силы возникают в результате усадки полимера при его отверждении. В этом случае решающим фактором являются упругость и напряженное состояние отвержденного связующего в слоях, контактирующих с поверхностью стеклянных волокон, а не адгезия связующего к наполнителю [551]. Мы считаем эту точку зрения мало убедительной, так как она не может объяснить роли поверхностной обработки наполнителя, механических [c.276]

Величина трения на границе раздела жидкость — твердое тело и газ — твердое тело различна, поэтому и возникает данное условие. [c.88]

Безразмерная величина Pi, характеризующая трение на границе раздела фаз, [c.107]

Трение на границе раздела фаз [c.163]

Последнее уравнение описывает также случай неодновременного разрушения волокон, т. е. когда часть волокон разрушается при напряжениях ниже их средней разрывной прочности. Статистическое распределение прочности волокон может быть результатом дефектов на поверхности волокон. Первоначальное разрушение части волокон не приводит, однако, к полному разрушению композиционного материала. Когда концы фрагментов при разрушении волокна отходят друг от друга, то благодаря трению на границе раздела фаз (см. ниже) возникают сдвиговые напряжения (рис. 3.19). Поскольку растягивающая нагрузка af), которую способны нести разорванные волокна, меньше, чем у непрерывных, то [c.82]

За счет уменьшения линейной скорости газа (пара) уменьшается сила трения на границе раздела фаз и соотношение между величинами силы тяжести стекающего объема жидкости и силой трения газа о жидкость сохраняется неизменным, отвечающим определенной высоте столба эмульгированной жидкости. Таким образом, эмульгированный слой жидкости растет до тех пор, пока линейная скорость газа (пара) не уменьшится настолько, что сила тяжести стекающего объема жидкости и сила трения газа уравновесятся. Увеличение эмульгированного слоя жидкости в насадке приводит к тому, что несмотря на увеличение скорости испарения или подачи газа, линейная скорость пара (газа) остается практически неизменной в интервале изменения скоростей испарения или подачи газа от начала появления эмульгированного слоя жидкости до распространения этого слоя на всю высоту колонны. На логарифмических графиках Арт-ж — Щ всегда наблюдается соответствующий этому состоянию вертикальный ход прямой, параллельной оси Рг-ж. [c.497]

Аппараты с внешним подводом энергии чаще всего используются для обработки систем жидкость — жидкость, так как в этих системах благодаря сравнительно малой разности удельных весов жидкостей и малой относительной скорости их движения, трение на границе раздела фаз, развитие поверхности фазового контакта и турбулизация весьма незначительны. Поэтому и необходим внешний подвод энергии к потокам. [c.564]

Аппараты с внешним подводом энергии чаще всего используются для обработки систем жидкость — жидкость с малой разностью удельных весов жидкостей и малой относительной скоростью их движения. Трение на границе раздела фаз таких систем незначительно, и поэтому для развития поверхности фазового контакта и турбулизации необходим подвод энергии к потокам. Однако аппараты с внешним подводом энергии нашли также применение и для систем газ — жидкость. [c.386]

Это уравнение составляют, исходя из следующих положений. Энергия потока осадителя расходуется на трение на границе, раздела фаз, вследствие чего преодолеваются инерционные силы (струе придается кинетическая энергия). Под действием трения происходит также растяжение струи с увеличением ее поверхности, чему препятствуют реологические и капиллярные силы. По своей форме это уравнение аналогично уравнениям, приводимым для случая формования химических волокон, но [c.131]

Работа Б. Исследование трения на границе раздела пар—вода в присутствии солей и взвешенных осадков. [c.193]

При снижении линейной скорости газа (пара) уменьшается сила трения на границе раздела фаз, и соотношение между силой тяжести стекающего объема жидкости и силой трения газа о жидкость сохраняется постоянным, отвечающим определенной высоте столба эмульгированной жидкости. Таким образом, эмульгированный слой жидкости растет до тех пор, пока линейная скорость газа (пара) не уменьшится настолько, что сила тяжести стекающего объема жидкости и сила трения газа уравновесятся. Рост эмульгированного слоя жидкости в насадке приводит к тому, что, несмотря на увеличение скорости испарения или подачи газа, линейная скорость пара (газа) остается практически неизменной. [c.386]

Коэффициент трения на границе раздела фаз зависит от поперечного потока вещества так, что в данном случае (отсос вещества из пограничного слоя пара, см. гл. 8) [c.181]

При течении жидкости в пористой среде возникает сила трения на границе раздела среда-жидкость . Поскольку поверхность норовых каналов достаточно велика, то силу трения можно считать распределенной по всему обьему течения и в первом приближении рассматривать как объемную. Таков смысл первого допущения. Учтем теперь, что среда является пористой и пусть т = onst. Тогда, перейдя к скорости фильтрации и использовав (1.4), из (1.9) получим [c.17]

Предельным состоянием раздельного движения потоков является достижение равенства между силой трения на границе раздела фаз и силой тяжести или соответственно между силой тяжести и силой давления противоточно движущихся потоков. При достижении этого равенства резко возрастает удерживающая способность по дисперсной фазе и меняется гидродинамическая обстановка процесса. Если сила давления противоточно движущегося газа превосходит силу тяжести стекающей жидкости, то может нгблюдаться вынос жидкости из аппарата и двухфазный поток примет однонаправленное движение или наступит так называемое захлебывание аппарата. [c.139]

Поверхность жидкой пленки обычно сильно возмущена и покрыта сложной системой волн. Эти гзолны в сущности представляют шероховатости поверхности ио отношению к газовому ядру, содерл ащему капли жидкости, и являются причиной увеличения напряжения трения на поверхности раздела фаз. Механизмы, приводящие к росту этих напряжений, очень сложны (28) однако было показано, что эффективная шероховатость поверхности раздела приблизительно постоянна для данной толщины пленки независимо от скорости течения фаз, приводящих к этой толщине. Это геометрическое сходство очень полезно при получении соотношений для напряжений трения на границе раздела фаз. Для определения коэф(1)ициента треиия на границе раздела фаз / зо1. по-видимому, чаще используется зависимость Уоллиса [41] [c.197]

Имеются некоторые ограничения применимости этого метода для расчета потерь давления, наиболее важным из которых является влияние межфазных волн. При высоких скоростях газа они могут давать значительный вклад в нанряжени г трения на границе раздела фаз, и тогда основные допущения анализа утрачивают свою силу. Одпако доказано, что этот метод имеет большую ценность при рассмотрении переходов из одного режима течения в другой, а также что он дает надежные значения истинного объемного газосодержания и потерь давления при условии, что поверхность раздела фаз не слишком волнистая Таким образом, этот метод применим в области гладкого расслоенного течения (см. рис. 6). Можно также попытаться использовать его для условий, которые не слишком далеки от условий в этой обл.1Сти потока. [c.200]

Длительное время считалось, что эффект эжектирования (увлечения) газа жидкостью в струйном аппарате объясняется в основном трением на границах раздела фаз. Поэтому полагали, что подача гидроструйным аппаратом газа определяется площадью поверхности рабочей струи. Исследования Г. И. Ефимочкина [17] показали, что придание выходному отверстию рабочего сопла вместо круглого сечения формы креста или кольца не приводит к увеличению коэффициента подсоса аппарата. [c.89]

Выше были рассмотрены закономерности тйГ лоотдачи при конденсации пара при условии, что силы тяжести оказывают определяющее влияние на движение пленки конденсата и динамическим воздействием пара на пленку можно пренебречь. Это равносильно допущению, что пар можно считать неподвижным. В ряде случаев динамическое воздействие пара может быть существенным. Оно зависит от взаимного направления сил тяжести и трения на границе раздела фаз, которое определяется направлением движения пара и конденсата, а такн<е положением поверхности теплообмена в пространстве. Как показывают опытные данные, при ламинарном течении пленки и движении конденсата и пара сверху вниз при скоростях последнего до 40 м/с движение пара практически не сказывается на величине коэффициента теплоотдачи. При больших скоростях пара коэффициент теплоотдачи возрастает. При турбулентном течении пленки конденсата в условиях преобладающего влияния сил трения коэффициент теплоотдачи пропорционален скорости пара в степени 0,8. При одновременном влиянии сил тяжести и трения на движение пленки конденсата математическое описание процесса теплоотдачи представляет большие трудности. Этот вопрос рассматривается в специальной литературе. [c.330]

Как правило, влияние трения на границе раздела фаз на гидродинамику двухфазного потока проявляется при турбулентном режиме движения газа. Т. Л. Кадер, В. М. Олевский и М. А. Дмитриев в результате исследования гидродинамики газового потока в пленочной трубчатой колонне при противотоке фаз [23] показали, что влияние волнообразования на поверхности пленки на профиль скоростей газа и коэффициент трения аналогично влиянию шероховатости при движении газа в шероховатой трубе. Наличие волновой пленки на границе раздела фаз приводит к вытягиванию профиля скорости газа в трубе. При Ке л = 180- 300 профиль скоростей описывается формулой = [c.75]

В которой и = 4 вместо п = 7, как это характерно для турбулентного потока газа в неорошаемой гладкой трубе у — расстояние от стенки Я —радиус трубы ш — скорость на расстоянии у от стенки Шщах— наибольшая скорость на оси трубы. Для определения коэффициента трения на границе раздела жидкости и газа при кольцевом режиме движения двухфазной системы предложено [60] уравнение [c.75]

Доля реальной прочностп композиционных материалов с ориентированными короткими волокнами от идеальной прочности однонаправленного материала с непрерывными волокнами в решающей степени определяется величиной Ц1с, которая в свою очередь зависит от прочности и диаметра волокон, а также от прочности адгезионной связи или напряжений трения на границе раздела волокно — матрица. Если построить график зависимости [c.92]

Предельным состоянием раздельного движения потоков является достижение равенства между силой трения на границе раздела фаз и силой тяжести или соответственно между силой тяжести и силой давления противоточно движущихся потоков. При достижении этого равенства резко возрастает удерживающая способность по дисперсной фазе и меняется гидродинамическая обстановка процесса. Если сила давления противоточно движущегося газа превосходит силу тяжести стекающей жидкости, то может наблюдаться вынос жидкости из аппарата и двухфазный поток примет однонаправленное движение или наступит так называемое захлебывание аппарата. Поскольку в состоянии инверсии содержится максимальное количество дисперсной фазы в сплошной, то наблюдается наиболее равномерное взаимное распределение фаз в потоке. Это упрощает определение количественных соотношений, характеризующих двухфазный поток. Сравнивая количественные характеристики двухфазного потока (перепад давления, скорость и удерживающую способность) в данном состоянии с их значением в точке инверсии, можно количественно описать это состояние. [c.137]

Равенство нулю производной дтх1ду следует из условия, что трением на границе раздела фаз пренебрегаем. Так как ,=8 =0, а ц= 0, то из уравнения 5=ц(с(ш /ф) следует, что при у= йтх1ёу=0.. [c.270]