Долговечность уравнения

Ясно, ЧТО при действии одного и того же напряжения за периоды Дт ,. . ДТ нри долговечности уравнение (III, 26) приобретает следующий вид [c.134]

Механизм разрушения полимеров. Долговечность (уравнение Журкова). [c.382]

Предельное значение размера детали или зазора в соединении устанавливается на основании данных об эксплуатации машин или по нормам, которые также являются обобщением опыта эксплуатации. Несмотря на то, что имеются данные по скорости износа различных деталей в реальных условиях, обобщенные показатели износа отсутствуют, поскольку на практике часто достаточно знать срок эксплуатации деталей до предельного значения износа. Влияние условий эксплуатации на скорость износа затрудняет использование уравнения (2.1) для расчета долговечности детали. [c.38]

Интегрирование уравнения (5.12) в пределах от Осро до аср и от О до I дает выражение для расчета долговечности цилиндра [c.304]

Разделив переменные полученного выражения и интегрируя, получаем уравнение для определения долговечности цилиндра [c.317]

Долговечность (живучесть) элемента определяется интегрированием уравнения (6.17). [c.337]

Долговечность определяется интегрированием уравнения (6.26). [c.338]

Из уравнения (8) следует, что для определения долговечности материала в натурной (рабочей) среде необходимо знать отношение коэффициентов, значения которых можно установить с помощью следующих экспериментов. [c.122]

Таким образом, решая уравнение (10) методом матричного исчисления, находим значения отношений коэффициентов уравнения (8) и искомую долговечность материала в натурной среде для заданного уровня напряжений. [c.122]

Приведенные кинетические уравнения МХР металлов положены в основу методов определения прочности и долговечности конструктивных элементов нефтяного оборудования и трубопроводов с различными конструктивными и технологическими концентраторами напряжений при разных режимах статического и циклического нагружения. [c.23]

Очевидно, что различие прочностных свойств металлов приводит к тому, что при использовании уравнения (1.11) - (1.12) кривые долговечности различных сталей должны пересекаться при определенной амплитуде деформации (еа 0,75%) и долговечности [c.30]

Интегрирование выражения (2.3), с учетом уравнений механики деформируемого твердого тела и критериев прочности дает функцию меры повреждаемости П = ф(1...), по которой при П = 1,0 устанавливается время до наступления того или иного предельного состояния (долговечность) конструктивного элемента. При упругих деформациях за предельное состояние принимается условие текучести Мизеса. Предельная долговечность определяется с использованием критериев механики разрушения. [c.63]

Следовательно, в расчетах долговечности цилиндров при наличии температурного перепада можно принимать нпряжение Рср, не зависящим от I и равным начальному значению. Тогда уравнение (5.34) принимает следующий вид [c.310]

Предложена математическая модель расчета долговечности оборудования, учитывающая особенности кинетики долговечности оборудования, учитывающая особенности кинетики продвижения реакционной границы металл-рабочая среда и напряженного состояния в процессе эксплуатации. Базируясь на предложенном кинетическом уравнении и подходах механики твердого деформируемого тела и разрушения, выполнен анализ кинетики МХПМ и получены функциональные зависимости долговечности оборудования от исходных механических характеристик, уровня начальной напряженности и характера напряженного состояния материала, коррозионной активности рабочей среды и др. Полученные кинетические уравнения позволяют описывать изменение напряженно-деформированного состояния конструктивных [c.391]

На основании уравнений механики деформируемого твердого тела и предложенного кинетического уравнения механохимической повреждаемости выполнен анализ кинетики изменения напряженно-деформированного состояния, и скорости коррозии материала оборудования оболочкового типа. Предложены и экспериментально подтверждены математические зависимости для предсказания долговечности конструктивных элементов различной формы в условиях одновременного действия коррозионных сред и внешних силовых нагрузок стационарного и нестационарного характера. [c.139]

Относительная долговечность, как и в предыдущих главах, определяется путем интегрирования уравнения [c.250]

В настоящей главе, на основании предложенного кинетического уравнения (2.3), выполнен анализ кинетики механохимической повреждаемости и получены функциональные зависимости долговечности оборудования оболочкового типа от праметров геометрии технологических дефектов. Обобщены литературные и получены новые сведения о напряженно-деформированном состоянии сварных соединений с технологическими дефектами при упругих и упруго-пластических деформациях. Предложен новый подход к оценке прочности и долговечности конструктивных элементов с острыми угловыми переходами. [c.281]

Интегрирование уравнения (2.12) в пределах от Осро до Оср и от О до 1 Дает выражение для расчета долговечности цилиндра [c.23]

Время до наступления предельного состояния (долговечность) определяется интегрированием уравнения (8) при Ку = 1,0 [c.6]

Долговечность (число циклов до разрушения М,,,р) определяется интегрированием уравнения (14) [c.9]

Применение метода ВЛФ к прочности каучукоподобных полимеров в какой-то степени может быть оправдано, так как в основе механизмов их длительного разрушения и вязкого течения лежат весьма близкие процессы. Л1еханизм же хрупкого разрыва твердых полимеров далек от механизма релаксационных процессов в полимерах. Кажущийся успех применения метода ВЛФ к твер-ды.м полимерам можно объяснить тем, что время релаксации и долговечность [уравнения (П. 1) и (I. 13)1 аналогично зависят от температуры и напряжения. [c.86]

Из уравнения (5.3) вытекают частные зависимости для оценки МХПМ при упругих и упругопластических деформациях, а также в режиме динамического деформирования [7, 8]. Интегрирование уравнения (5.3) с учетом уравнений механики деформируемого твердого тела и критериев прочности дает функцию меры повреждаемости П = предельного состояния (долговечность) конструктивного элемента. При упругих деформациях за предельное состояние принимается условие текучести Мизеса. Предельная долговечность определяется по условию потери устойчивости пластических деформаций. [c.301]

Двухсторонее коррозионное воздействие среды на цилиндр под внутренним давлением приводит к следующему уравнению для оценки долговечности [c.306]

Опуская промежуточные преобразования, приведем основные уравнения для расчета кинетики МХПМ и долговечности тонкостенного цилиндра [c.308]

Если в уравнении (6.1) принять Сср = onst, то при заданной производительности диаметр цилиндра остается постоянным. Для большинства конструкций габариты и металлоемкость компрессора в основном определяются размерами цилиндра первой ступени, т. е. при заданной производительности и Сср = onst с увеличением частоты вращения вала нельзя добиться существенного снижения металлоемкости компрессора. Следовательно, основным путем снижения массогабаритных показателей компрессора следует считать увеличение частоты вращения вала с одновременным повышением средней скорости поршня. Однако чрезмерное увеличение частоты вращения и средней скорости поршня отрицательно влияет на экономичность, надежность и долговечность компрессора. [c.130]

Для случая, когда аекр< ат уравнение для расчета долговечности имеет следующий вид [c.346]

Опыты показывают, что в коррозионных средах (хлоридах) средний участок диаграммы циклической трещиностойкости описывается уравнением типа Париса-Эрдогана (рис.5.37,а). Интегрирование уравнения 0-19) позволяет определять долговечность (живучесть) конструктивного элемента на стадии роста трещины. В большинстве случаев, интегрирование уравнения Париса-Эрдогана удается лишь численными методами. [c.352]