Упругопластическая деформация

Далее по формуле (6.18) коэффициент интенсивности упругопластических деформаций Ки =(17,25/260) =0,013. В соответствии с формулой (6.25) рассчитывается критическая глубина дефекта Ькр = 14(1-134/477,3)= 10 мм. По формуле (6.22) находим число циклов нагружения до разрушения Мтр = 9690. Допускаемое число циклов нагружения [Ытр] = 9690/10 = 969. Таким образом, за период назначенного срока последующей эксплуатации сосуда число пуск-остановок не должно превышать 969. [c.342]

Повышению равномерности распределения упругопластических деформаций от изгибных колебаний способствует, и вращение вала в процессе виброобработки. Нарушением равенства Л/ст + Л/ст О левосторонних и правосторонних Л/ статических моментов масс изменяют внутренний баланс колебательной системы. В результате возникает крутящий момент, вызывающий вращение вала, и, следовательно, повышается равномерность снижения остаточных напряжений. Скорость вращения вала определяется рассогласованием левосторонних и правосторонних статических моментов масс и пропорциональна этому рассогласованию. Восстановленные виброобработкой залы отличаются низким уровнем остаточных напряжений и стабильными геометрическими размерами в процессе механической обработки. [c.75]

Для очень гибких элементов (например, для длинных тонких стержней) потеря устойчивости начинается с упругой деформации. Для элементов, обладающих большой жесткостью при действии больших нагрузок, характерны только пластические деформации или хрупкое разрушение без явлений потери устойчивости. Между указанными двумя предельными случаями лежит переходная область, важная для практики, но трудно рассчитываемая, когда потеря устойчивости начинается с упругопластической деформации. [c.199]

По данным, основанным на испытании образцов из большого числа сплавов, связь полной упругопластической деформации с числом циклов до разрушения можно представить в виде единой по структуре приведенной выше зависимости [см. уравнение (297) ]. [c.329]

ИНЖЕНЕРНАЯ ОЦЕНКА ПОЛЕЙ УПРУГОПЛАСТИЧЕСКИХ ДЕФОРМАЦИЙ В ОБЛАСТИ КОНЦЕНТРАТОРОВ НАПРЯЖЕНИЙ [c.12]

В данном случае о., > 1, следовательно, коэффициент концентрации упругопластических деформаций К определяем по формуле (6.6) [c.144]

Исследования ученых Таллинского политехнического института позволили установить, что каждый удар абразивной частицы вызывает микроскопическую упругопластическую деформацию поверхности [77. При скоростях частиц более 100 м/с начинают играть заметную роль вязкие свойства металла. При малых и средних углах удара частиц происходит отделение микроскопических стружек. При больших углах падения частиц первоначально не проис- [c.7]

Чтобы оценить предельную долговечность труб в условиях механохимической коррозии, необходимо знать напряженно-деформированное состояние металла при упругопластических деформациях, включая стадию разрушения. [c.51]

В развитии зоны деформации наблюдаются три стадии. При давлении 4—10 даН/мм имеет место упругопластическая деформация неровностей интенсивная пластическая деформация происходит при давлении 10—15 даН/мм (в этом интервале давлений, как показали металлографические исследования, происходит интенсивный процесс схватывания металла) при давлении больше 15 даН/мм во взаимный контакт вступает рельеф волнистости с преимущественным развитием упругой деформации. В этот период деформируются области плавного контакта. Эти области характеризуются линией контакта шириной не более 0,1—2 мкм в районах схватывания ширина контактных линий соизмерима с толщиной межфазных границ и не превышает 0,1—0,2 мкм. Эти контактные зоны резко отличаются от участков неплотного соединения с видимым на шлифе зазором (рис. 60). [c.92]

При СТК с остроконечной рабочей поверхностью в ОК практически всегда возникают упругопластические деформации. Поэтому формулы табл. 2.9 для этого случая неприменимы. [c.306]

Доминирующим фактором временной повреждаемости металла является концентрация напряжений. В большинстве случаев в зонах концентрации напряжений возникают упругопластические деформации и напряжения, которые контролируют процессы разрушения в условиях малоциклового и коррозионного воздействия. Поэтому имеет большой практический интерес оценка полей упругопластических напряжений и деформаций в элементах оборудования. [c.41]

Из уравнения (5.3) вытекают частные зависимости для оценки МХПМ при упругих и упругопластических деформациях, а также в режиме динамического деформирования [7, 8]. Интегрирование уравнения (5.3) с учетом уравнений механики деформируемого твердого тела и критериев прочности дает функцию меры повреждаемости П = предельного состояния (долговечность) конструктивного элемента. При упругих деформациях за предельное состояние принимается условие текучести Мизеса. Предельная долговечность определяется по условию потери устойчивости пластических деформаций. [c.301]

Учитывая, что большая часть аппаратов и ректоров периодического действия в химической и нефтехимической промышленности изготавливаются из коррозионностойких хромоникелевых сталей типа 18-10, были проведем исследования напряженного состояния стали 12Х18Н10Т с целью определения эффективных напряжений во всем диапазоне упругопластических деформаций с учетом релаксации в зависимости от величины начальных напряжений и структурно-энергетического состояния стали /5/. Аналитически и фафически показано /6/, что в условиях повторностатического нафужения эффектшиые напряжения, действующие в Металле с учетом релаксации можно достаточно точно определить по [c.301]

Очень часто из строя выходят роликоопоры, что таюке способствует остановки печи, в результате которого корпус печи получает повторные упругопластические деформации и дополнительные искривления геометрической оси корпуса. А поломка бандажей вообще не допустима. Таким образом влияния сопрягаемых деталей с корпусом печи на его напряженно-деформированоое состояние существенно. [c.24]

Физико-механические свойства поверхностного слоя характеризуются структурой, глубиной, степенью упрочнения (наклепа), остаточными напряжениями. Эти свойства поверхностного слоя изменяются под влиянием совместного силового и теплового воздействия. В зависимости от метода обработки может доминировать одно из них. Различают три зоны (рис. 1.37) напряженно-деформированного состояния поверхностного слоя металлических деталей 1 — резко выраженной пластической деформации, которая характерюуется значительным искажением кристаллической решетки, измельченными зернами и значительным увеличением микротвердости 2 - упругопластической деформации, характеризуемой вытянутыми зернами, наволакиванием одних зерен на другие и значительным уменьшением микротвердости 3 — переходной упруго деформированной, представляющей зону влияния деформации и зону перехода к строению основного металла. [c.62]

Изменение формы и схемы нагружения конструктивного элемента принципиально не меняет основу математической модели расчета долговечности при упругопластических деформациях, поэтому здесь ограничимся рассмотренным выше примером. Результаты анализа кинетики МХПМ конструктивных элементов в виде стержня, сферы и толстостенного цилиндра приведены в монографии автора [60]. [c.86]

Из уравнения (2.3) вытекают частные зависимости дня оценки МХПМ при упругих и упругопластических деформациях, а также в режиме динамического деформирования [7,8]. [c.21]

Для создания пристенного слоя при трубопроводном транспорте вязких продуктов необходимо обеспечить специальные меры, предотвращающие контакт высоковязкой жидкости со стенками трубопровода при прекращении перекачки. В связи с этим в Англии был предложен метод, предусматривавший замену воды, используемой для создания кольцевой прослойки, маловязкой средой, состоявшей из жи,шости и отдельных включений, которые под-ве]5гались в этой жидкости упругопластическим деформациям. [c.123]

Чувствительность материала к дефекту (концентратору) зависит от исходных свойсгв проката, способов и режимов обработки материала при изготовлении конструктивного элемента, коэффициента концетраций упругопластических деформаций и др. В каждом конкретном случае значение ад определяется экспериментально путем испытаний до разрушения конструктивных элементов с данным дефектом и без него. [c.131]

Коррозионно-усталостная долговечность трубопровода определяется из (3.7), при этом относительное поперечное сужение определяется согласно [11] и составляет для трубной стали 17Г1С 60 %. Согласно зависимости, приведенной на рис. 4.4, для минимально допустимого значения потенциала катодной защиты магистральных трубопроводов, равного минус 0,85 В (МСЭ), показатель степени т модели Коффн-на-Мэнсона составляет 0,48. Величина упругопластической деформации в концентраторе напряжений 8а определяется, согласно [62], по формуле [c.114]

Для этого необходимо провести выполненный нами расчет в обратной последовательности. В качестве отправной точки необходимо взять количество циклов за нормативный срок эксплуатации (для нефтепроводов -12000 циклов). Задавшись к ор-розионно-усталостной долговечностью трубопровода, определяем допускаемую упругопластическую деформацию в концентраторе напряжений (еа), используя при этом найденные и принятые нами выше параметры зависимости Коффина-Мэнсо а (гп1,1 /). Затем рассчитываем соответствующую принятым N, гп1, и деформацию в стенке трубы ( р) при эффективном коэффициенте концентрации деформации в упругопластической области Ке = 3,25. Получаем, что внутреннее давление должно составить не более 4,8 МПа. [c.116]

Получены и экспериментально подтверждены зависимости скорости коррозии металлов от величины напряжений при упругих и упругопластических деформациях. Рассмотрены прочность и долговечность унругонагруженных труб в агрессивных средах, показано влияние схемы напряженного состояния на скорость механохимической коррозии и долговечность труб. Приведены экспериментальные данные по кинетике изменения напрялсений и скорости коррозии. Даны расчеты предельной несущей способности и долговечности труб на основе исследований кинетики механохимического разрушения труб при упругопластических деформациях, подтвержденные экспериментально. [c.4]

При упругопластической деформации материалов под действием приложенного напряжения хрупкое разрушение поли-кристалического материала происходит в три стадии разрыв межатомных связей с образованием новых поверхностей— зарождение микротрещины подрастание последней [c.22]

При вращении и осевом перемещении конического веретена ролики, приводимые во вращение и распираемые веретеном, раздают вальцуемую трубу. Труба пластически деформируется, увеличиваясь в диаметре до соприкосновения со стенками гнезда (период привальцовки), после чего раздается совместно с гнездом (период развальцовки). Радиальное давление роликов в основном поглощается стенками трубы, поэтому при пластических деформациях металла трубы гнездо получает главным образом упругие (упругопластические) деформации и плотно обжимает трубу. Величина остаточных напряжений и характер их распределения по периметру и глубине гнезда определяют прочность и плотность развальцованного соединения. [c.44]

Рис. 32, График зависимости крутящего момента на веретене от внутреннего диаметра вальцуемой трубы. Участки АВ — упругая (упругопластическая) деформация трубы ВС — пластическая деформация трубы до соприкосновения со стенками гнезда D — пластическая деформация трубы и упругая (упругопластическая) гнезда правее точки D — пластическая деформация трубы и гнезда. Области /— привальцовки II — развальцопки III — перевальцовки

Рис. 32, <a href="/info/207736">График зависимости</a> крутящего момента на веретене от <a href="/info/403812">внутреннего диаметра</a> вальцуемой трубы. Участки АВ — упругая (упругопластическая) <a href="/info/1675752">деформация трубы</a> ВС — <a href="/info/12264">пластическая деформация</a> трубы до соприкосновения со стенками гнезда D — <a href="/info/12264">пластическая деформация</a> трубы и упругая (упругопластическая) гнезда <a href="/info/928554">правее точки</a> D — <a href="/info/12264">пластическая деформация</a> трубы и гнезда. Области /— привальцовки II — развальцопки III — перевальцовки

Чем больше доля упругой составляющей в общей упругопластической деформации, тем меньше сила сцепления. Величина остаточных напряжений в металле значительно падает с уменьшением толщины, что объясняет факт сцелляемости при термокомпрессии только тонких проволок и лент (примерно не толще 100 мкм). [c.20]

В последнее время широкое раг.пространение при оценке полей упругопластических деформаций и напряжений в области концентраторов получил подход Нейбера, согласно которому, произведение упругих коэффициентов концентрации напряжений (а ) и деформаций [c.41]

Таким образом, при фиксированных значениях о н и а макси-мапьные напряжении и деформации связаны равносторонней гиперболой Отах onst / Рассматривая эту гиперболу совместно с кривой деформационного упрочнения ст = f (sj), можно определить значение коэффициентов концентрации напряжений и деформаций. В зависимости от величины возможны три случая 1 - < ov и < От (упругая деформация) 2 - а- < о,- и > ov (упругопластическая деформация) 3 - о >сгт и <5 ах > сгт (пластическая деформация). Поскольку при решении. адач по определению долгове тности концентрации важно знать максимальные значения напряжений и деформаций, в дальнейшем будем определять коэффициенты концентрации напряжений и деформаций, характеризующие уровень напряженно-деформированного состояния в точке концентраторов с минимальным радиусом кривизны. [c.42]

Смотреть страницы где упоминается термин Упругопластическая деформация: [c.43] [c.324] [c.337] [c.139] [c.182] [c.13] [c.13] [c.44] [c.43] [c.324] [c.337] [c.94] [c.145] [c.101] [c.115] [c.116] [c.117] [c.722] [c.36] [c.561] [c.42]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология